каким он был / Хабр

Как известно, лазер – это устройство способное к усилению света путем вынужденного излучения. И возможность построения этого устройства была сначала предсказана в теории, а лишь много лет спустя удалось построить первый образец. Напомню, что вынужденное излучение было объяснено с точки зрения квантовой теории Эйнштейном, а первое воплощение этого принципа в железе началось в 50х годах ХХ века независимо различными группами ученых, наиболее известными из которых стали Ч. Таунс, А. М. Прохоров и Н. Г. Басов. Тогда им удалось построить первый квантовый генератор – мазер, который генерировал излучение в области сантиметровых волн. Непокоренным на то время оставался оптический диапазон, и о том, как его удалось покорить я и постараюсь рассказать в этой статье.

А покорить его удалось Теодору Мейману в 1960м году. Он провёл множество расчетов и пришел к выводу, что идеальным рабочим телом для генерации волн оптического диапазона станет кристалл рубина.

Он же предложил принцип накачки рабочего тела – короткими вспышками света от соответствующей лампы-вспышки и способ создания положительной обратной связи для того чтобы усилитель стал генератором – эту функцию выполняли зеркальные покрытия на торцах кристалла. Расчеты Меймана показали, что атомы хрома, которые являются примесью в кристаллах сапфира и делающие его рубином имеют подходящую систему энергетических уровней, которая делает возможной генерацию лазерного излучения. В рубине реализуется простейшая трехуровневая схема. Атом хрома, поглощая свет в сине-зелёной области спектра, переходит на верхний возбужденный уровень, с которого происходит безизлучательный переход на метастабильный уровень, на котором он может задержаться на время порядка 1 мс. Из этого состояния атом возвращается на основной уровень, излучая фотон с длиной волны или 694 или 692 нм, так как метастабильный уровень на самом деле не один, их два очень близко расположенных. Возможность накопления атомов на метастабильном уровне и позволяет создать инверсную заселенность, а вместе с ней и генерацию лазерного излучения, когда один или несколько спонтанно испущенных фотонов заставляют лавинообразно «осыпаться» все остальные атомы из метастабильного состояния в основное, испуская новые фотоны с одинаковой длиной волны, фазой, поляризацией и направлением движения. Они и создают яркий красный луч, которому свойственна когерентность.

С историей изобретения первого оптического квантового генератора связано много достаточно интересных и порой очень несправедливых событий. Для начала надо отметить, что разработку первого лазера Мейман осуществлял по своей инициативе и самостоятельно, только со своим помощником, при этом, лазер на рубине создавался вопреки мнениям многих специалистов, которые были уверены в том, что рубин не годится в качестве рабочей среды. Есть городская легенда, согласно которой, его помощник, будучи дальтоником, впервые в жизни увидел красный свет, в тот момент когда лазер был собран и он заработал. Согласно этой же легенде, Мейман не наблюдал лазерный пучок визуально, так как был очень занят настройками регистрирующей аппаратуры – нужно было срочно собирать экспериментальные данные и готовить статью к публикации, в которой будут представлены убедительные доказательства, что было впервые получено когерентное излучение оптического диапазона.

Тут-то и начались сложности. Во-первых, статью Меймана о том, что возможна генерация оптического когерентного излучения в кристалле рубина отклонили от публикации в журнале Physical Review Letters, уточнив, что в «его статье нет ничего принципиально нового». Вместо этого статья была опубликована в Nature. Что характерно – в 1958 году в журнале Physical Review Letters была уже опубликована статья о принципах работы лазера, направленная из конкурирующей организации – Bell Labs, и это не смотря на то, что рабочего экземпляра лазера у них не было, статья описывала просто теоретическое обоснование. Они же быстро состряпали патент на лазер, которого у них ещё не было. А Мейман получил отклонение из этого журнала, хотя построил первый работоспособный лазер. Более того, он подробно потом объяснил ученым из Bell Labs в разговоре по телефону, что нужно для создания лазера и как его построить, уже после того, как он создал свой. Тем не менее, приоритет Меймана в изобретении лазера так и не был признан. Да и Нобелевскую премию за изобретение лазера присудили Ч. Таунсу, а не ему, которая должна была принадлежать ему по праву. Отчасти это объясняют тем фактом, что Мейман работал в частной фирме, которая выполняла заказы для военных, а не в университетской лаборатории.

Теперь, оставим драму в покое и посмотрим, как был устроен рубиновый лазер Меймана в железе. Конструкция была чрезвычайно проста – в компактном корпусе находилась миниатюрная спиральная лампа-вспышка, внутри которой фиксировался ещё более миниатюрный кристалл рубина. Противоположные его торцы были посеребрены – один торец был «глухим» зеркалом, второй был посеребрен более тонким слоем, который пропускал некоторое количество света. Первый в мире лазер был длиной в 12 сантиметров, весил 300 грамм и выглядел игрушечным.

Детали лазера крупным планом:

Собственно, кристалл рубина.

И весь лазер в сборе, без источника питания.

В прессу же попала фотография лазера уже более крупных размеров, но уже далеко не первого в истории. И журналисты сразу же начали поднимать панику, дескать, изобретены «лучи смерти».

Буквально через год-два, когда новость об изобретении лазера уже разлетелась по миру, стали появляться первые лабораторные образцы лазеров в СССР. В отличии от стран запада, спиральные лампы накачки в лазерах не прижились сразу. Во-первых спиральная лампа не смотря на свою «очевидность» имеет далеко не оптимальную форму тела свечения – лишь малая доля света идет по адресу, так как соседние витки спирали в основном подсвечивают друг друга, а не вставленный внутрь неё кристалл рубина. Во-вторых – советская промышленность не выпускала широкую номенклатуру спиральных импульсных ламп. А те которые выпускались, имели неподходящую форму – спираль была слишком большого диаметра но мало витков, как например, достаточно известные лампы ИФК-20000 и ИФК-80000. Была спиральная модификация у достаточно известной и распространенной лампы ИФК-2000, но она встречается очень редко и смогла бы «прокачать» лишь самый миниатюрный кристаллик рубина, как у Меймана.

Поскольку спиральные лампы в СССР были редки, то пошли по пути использования тех ламп, которые есть в достаточном количестве. Первый лазер в СССР имел возможность устанавливать в него кристаллы различных размеров, а для накачки использовались «классические» U-образные лампы ИФК-2000. Так он выглядел «живьем».

А так его показывали в книжках Б. Ф. Федорова различных изданий.

Поскольку такой способ накачки все равно остается неэффективным, то от него быстро ушли в пользу накачки прямыми трубчатыми лампами серии ИФП. Кристаллы же рубина также стали выпускаться всего нескольких стандартных размеров, в точности по размеру светящейся части лампы. Кристалл рубина и лампу стали размещать в фокусах эллиптического отражателя, чтобы кристалл собирал максимум доступного света. Так это выглядит схематически.

А так выглядит эллиптический отражатель вживую.

Была ещё конструкция с так называемой «полостной» лампой. Полостная лампа получается, если постепенно увеличивать число витков в спиральной лампе до бесконечности, пока они не сольются в сплошную полость.

Такая лампа представляет собой две трубки из кварцевого стекла вложенные одна в другую и спаянные на торцах. Электроды впаяны в противоположные концы лампы. Единственная известная полостная лампа советского производства – ИФПП-7000, применялась в накачке лазерной установки УИГ-1.

Такая схема накачки обладает всеми недостатками схемы со спиральной лампой, поэтому больше нигде не применялась. На фотографии лампа ИФПП-7000 и кристалл рубина использовавшийся с ней. Кроме теперь уже экзотических схем со спиральными и полостными лампами накачки, возможна работа рубинового лазера в ещё более экзотической схеме – с непрерывной накачкой. Это возможно если кристалл рубина очень маленький, охлаждается жидким азотом и освещается сфокусированным пучком от ртутной лампы сверхвысокого давления или лучом мощного аргонового лазера. Но такие устройства так и не покинули стены лабораторий, оставшись экзотикой, описанной в научных статьях, не смотря на то, что со временем его удалось «отучить» от жидкого азота.

Впоследствии и от напыленных на торцы зеркал отказались, так как они недолговечны и в случае их повреждения придется менять весь кристалл. Такая конструкция сохранилась только в тех устройствах где нужна максимальная компактность, как, например, в излучателях лазерных эпилляторов. Во всех остальных зеркала смонтированы отдельно на юстировочных приспособлениях.

Было бы странно, если бы мне не захотелось построить свой собственный рубиновый лазер, используя подручный и подножный выброшенный из лазерной лаборатории хлам. Хотелось отдать своего рода дань истории. Ну и получить первый опыт работы с импульсными твердотельными лазерами. Дальше следует описание постройки моего собственного лазера на рубине.

Информация представлена в ознакомительных целях. Автор не несет ответственности за попытки повторения описанного.

Основой стал упомянутый выше кристалл от установки УИГ-1. Это кристалл бледно-розового цвета с размером рабочей окрашенной части 8*120 мм, с дополнительными бесцветными наконечниками, что дает общую длину кристалла в 180 мм. Наконечники нужны для крепления кристалла в корпусе излучателя. Ещё одна причина, по которой окрашенную часть делают точно по размеру лампы накачки в том, что у рубина есть крайне нехорошее свойство поглощать собственное излучение на длине волны генерации. Если какая-то часть кристалла остается незасвеченной, то она начинает поглощать излучение, которое усиливается в засвеченной части и эффективность лазера сильно снижается. Обусловлено это трехуровневой схемой атомов хрома в рубине. По этой же причине у рубина очень высокая пороговая энергия накачки.

В первую очередь был построен макет источника питания для лампы накачки. Основная его деталь – это батарея конденсаторов емкостью 1000 мкФ, которая заряжалась до напряжения 3 кВ.

Напомню, что схемы с высоковольтными конденсаторами большой ёмкости смертельно опасны!

Схема заряда и поджига лампы. Для первой попытки взята ИФП-5000.

Сначала схема с лампой испытывалась без какого либо корпуса. Вспышка лампы крайне мощная, происходит с достаточно громким хлопком и её легко видно в соседних комнатах – свет распространяется через коридор, переотражаясь от стен. Вспышка лампы способна обугливать дерево и бумагу, расположенные к ней в упор. Каждая вспышка сопровождается запахом подгоревшей пыли и озона, выработанного могучим импульсом жёсткого ультрафиолета, и сопровождается волной жара, если находиться рядом с ней. Прямое наблюдение вспышки без средств защиты глаз крайне опасно! Для защиты достаточно обычной сварочной маски или очков.

Наигравшись с самой мощной на тот момент фотовспышкой, я собрал излучатель с этой лампой и показанным выше кристаллом. Корпусом для лампы и кристалла стал стеклянный моноблочный отражатель от технологического лазера «Квант-16», а снованием стал кусок металлического швеллера. Из кусков этого же швеллера были сделаны юстировочные приспособления для зеркал резонатора.

В качестве глухого зеркала я решил использовать призму полного отражения.

А в качестве выходного было выбрано зеркало якобы от рубинового лазера.
Забегая вперед, скажу, что этот конструктив оказался нерабочим. Лазерную генерацию получить на нем не удалось. Причины вполне очевидны – лампа накачки в два раза длиннее кристалла и её свет используется крайне неэффективно. Да и возможность выходного зеркала обеспечить эту генерацию тоже вызывала вопросы. Квантрон (так называется блок лампа+кристалл+отражатель) пришлось переделать. Во втором варианте я сделал новый держатель для кристалла и ламп, вместо одной лампы ИФП5000 решил использовать две лампы ИФП2000, размещенные в упор к кристаллу и соединенные последовательно электрически. Длина ИФП2000 идеально соответствует длине окрашенной части кристалла. Такой способ компоновки называется «плотная упаковка».

В качестве отражателя было решено испытать белые кафельные плитки. Современной тенденцией в коммерческом лазеростроении является использование керамических диффузных отражателей сделанных из спеченной окиси алюминия, которая отражает до 97% падающего света. Фирменные отражатели мне, конечно же, недоступны, но вот кафельные плитки выглядят не хуже, тоже идеально белые.

Было заменено и выходное зеркало на новое с измеренным коэффициентом пропускания 45% на длине волны 694 нм.

И в такой конфигурации удалось получить генерацию с первого импульса! Порог генерации оказался довольно высоким – около 1500 Дж энергии накачки. Лазер выдавал луч насыщенно-красного цвета, ослепительной яркости. К сожалению из-за его «скоротечности» сфотографировать его не удалось. Зато удалось зафиксировать его разрушительное действие на металл при фокусировке. Из железа он хорошо высекает искры.

Поскольку кристалл не имеет водяного охлаждения, то с повышением его температуры энергия луча довольно быстро падает, вплоть до полного срыва генерации. Да и кафельные плитки хорошо нагревались и затрудняли отвод тепла. При разборке я заметил, что поверхность плиток все же начала темнеть. Было решено испытать металлический отражатель, согнутый из хромированной пластины фотоглянцевателя.

Этот отражатель работал также как и кафельные плитки, но гораздо быстрее охлаждался и стрелять можно было чуть чаще. Было проведено несколько стрельб по металлу и резине. От сорта металла зависит вид высекаемых искр. Стрельба в трансформаторное железо. Для сквозного пробоя понадобилось 4 выстрела.

Стрельба в нержавейку. Искры более яркие.

Стрельба в лезвие канцелярского ножа из углеродистой стали дает обилие пушистых звездочек.

Стрельба в резину дает выброс факела пламени длиной до 3-4 см с последующими колечками дыма.

Также удалось выяснить, что из-за применения призмы полного отражения в качестве глухого зеркала лазер работает в одномодовом режиме и выдает энергию меньшую, чем мог бы, при том же уровне накачки. Дело в том, что центральное ребро у призмы – это мертвая зона и, исходя из схемы хода лучей света в призме полного отражения, световой пучок расщепляется на два параллельных, что соответствует моде ТЕМ10. Опозналось это по пятну ожога на черном карболите – было четко видно расщепленное пополам пятно как на картинке.

Если создать условия, при которых все остальные моды не будут подавляться, то за счет появления высших мод можно добиться повышения выходной энергии минимум вдвое. Для этого потребовалось заменить призму, которые легкодоступны, на специальное глухое зеркало, рассчитанное для работы на длине волны 694 нм. И это того стоило! Порог генерации упал до 900 Дж, а энергии действительно стало больше! И при стрельбе в черный карболит получалось равномерное пятно ожога. Теперь пластинка трансформаторного железа пробивалась за 2-3 выстрела, а диаметр отверстия получался несколько большим. Ну и количество искр стало существенно больше! Особенно красиво получается при стрельбе в углеродистую сталь.

Обычная сталь тоже искрит весьма неслабо!

3 выстрела делают в лезвии ножа сквозную дырку.

На этот момент возможности лазера уже были в принципе понятны, и оставалось убрать весь тот бардак из конденсаторов и оголенной высоковольтной проводки в более-менее аккуратный корпус, удачно оставшийся от разобранного блока питания лазера ЛГ-70. Принято решение сократить конденсаторную батарею, оставив только 6 однотипных конденсаторов, которые идеально влазили в корпус. Впихивание остального барахла затруднений не вызвало, даже осталось место для очень важного узла обеспечения безопасности – вакуумного выключателя имеющего нормально замкнутое положение, который разряжает конденсаторы на мощный резистор, когда прекращаются занятия с лазером и блок питания обесточивается. Заряд надежно сливается примерно за 40 секунд. Платой за это стало некоторое снижение энергии излучения, но зато лампы накачки работают в более щадящем режиме.

Вверху – конденсаторы, правее – разрядный резистор, в левом нижнем углу – система поджига лампы, круглая катушка правее – балластный дроссель который включается для ограничения импульсного тока через лампы (без него лампы торжественно взрываются после пары десятков вспышек), ещё правее (в центре) трансформатор от китайской микроволновки для заряда конденсаторов, ещё правее – его пускатель, и в правом нижнем углу – вакуумный выключатель ВВ-5, который замыкает конденсаторы на резистор при выключении аппарата из сети.

Вид БП сзади. Вентилятор там стоит просто потому, что он там был, и там было место под него. Реально греющиеся узлы в этом блоке отсутствуют. Высокое напряжение выводится через два контакта на самодельных проходных изоляторах, которым ещё нужно обеспечить дополнительную защиту от случайных прикосновений.

После сборки блока питания было решено взять штурмом пятак, выполненный из нержавеющй стали толщиной примерно 1.3 мм. Понадобилось около 7 выстрелов, но сквозной пробой был получен!

Здесь уже видны искры с тыльной стороны пятака.

А вот и желаемый результат – сквозной пробой пятака.

Подводя итог, было бы странно, если бы с моим увлечением я бы не построил этот действительно выдающийся вид лазера, у которого в моей реализации выходная энергия оценивается в 5 Дж при использовании полновесной батареи конденсаторов. Именно с него началась история всей лазерной техники и совершенно новой на тот момент науки – нелинейной оптики, которая открыла совершенно необычные казусы, происходящие со светом в области больших мощностей и энергий. Отдельно я бы хотел поблагодарить Джаррода Кинси, американского лазерного самодельщика, с ним я смог обсудить конструкцию своего самодельного лазера, и получить от него ряд ценных замечаний. В статье были использованы материалы из следующих источников, помимо бездонных глубин интернетов:

1. Б. Ф. Федоров Оптические квантовые генераторы, «Энергия», 1966,
2. Б. Ф. Федоров Лазеры и их применения, «Энергия», 1973
3. А. С. Борейшо Лазеры: устройство и действие, Санкт-Петербург, 1992

Благодарю за чтение, надеюсь было интересно.

А для будущих проектов у меня припасен действительно огромный рубиновый стержень – диаметром 16мм и с длиной окрашенной части 240 мм. Полная длина – 300 мм. Из такого кристалла можно получить до 100 Дж выходной энергии. Почти то, что нужно для лазерного бластера.

Самодельный лазер — Медный лазер 10

Г.С. Евтушенко, И.Д. Костыря, В.Б. Суханов, В.Ф. Тарасенко, Д. В. Шиянов       Экспериментально исследованы генерация и особенности накачки лазера на парах меди с активным элементом «Кристалл» LT-40Cu (выпускается промышленно) и CuBr- лазера с экспериментальным активным элементом большого объема. Показано, что при средней мощности излучения до 50 Вт КПД лазеров относительно энергии, вложенной в активную среду во время полезной накачки, достигает 4 %. Установлено, что стадии полезной накачки центральной части лазерной трубки предшествуют частичный пробой разрядного промежутка и зарядка паразитных емкостей. Отличительной чертой накачки СиBr- лазера по сравнению с Си- лазером является то, что индуктивность подводов от генератора накачки к активному элементу и индуктивность генератора накачки могут быть увеличены, а средняя мощность излучения при этом не изменится.     Введение   Лазеры на самоограниченных переходах атомов металлов с момента получения в 60-х гг. первых генераций прошли большой путь развития. Их практическое использование в устройствах дистанционного зондирования атмосферы, в навигационных лазерных системах, батиметрии, прецизионной обработке металлов, в устройствах усиления яркости и др. [1-4] в большой степени определяется реализацией саморазогревного режима работы [5]. Наибольшей эффективностью среди этого класса лазеров выделяется лазер на парах меди (ЛПМ), позволяющий получать мощное излучение с КПД свыше 1 % в зеленой (510,6 нм) и желтой (578,2 нм) областях спектра. В настоящее время несколькими фирмами Англии, Франции, США и России изготавливаются промышленные отпаянные активные элементы лазеров на парах меди, которые работают в саморазогревном режиме. В частности, в ГНПП «Исток» (г. Фрязино, Моск. обл.) производятся мощные активные элементы для ЛПМ серии «Кристалл» со средней мощностью излучения (суммарно по обеим линиям) от 20 до 50 Вт и ресурсом до 1000 ч и более [6-7]. Помимо исследования и разработок ЛПМ (с созданием в них необходимого давления паров методом саморазогрева) всегда происходил поиск новых способов введения рабочего вещества в активную зону. Наибольший интерес в настоящее время представляет способ, основанный на диссоциации химических соединений металлов в импульсно-периодическом разряде. Лазеры на парах галогенидов меди (ЛПГМ) имеют ряд преимуществ перед ЛПМ. В отличие от температуры ЛПМ (1600 °С) их рабочая температура составляет 400 — 600 °С, что позволяет значительно упростить и удешевить конструкцию лазерных трубок и делает возможным снижение времени выхода лазера на рабочий режим. Детальное сравнение характеристик ЛПГМ на парах бромида и хлорида меди (CuBr — и CuCl- лазеры) с ЛПМ, имеющими разрядные трубки одинаковых габаритов [8], показало, что CuBr — и CuCl-лазеры не уступают по КПД и мощности излучения лазеру на парах чистой меди. Этот факт стал определяющим в дальнейших исследованиях по созданию наряду с ЛПМ мощных ЛПГМ. Сообщение о CuBr- лазере с мощностью генерации более 100 Вт появилось впервые в работе [9]. Самая высокая мощность излучения, полученная на сегодня с CuBr- лазером, составила 120 Вт с КПД 2,5 % при добавлении к основному буферному газу (неону) незначительного количества водорода [10]. Следует отметить, что добавки водорода эффективно (и положительно) влияют не только на выходную мощность и КПД, но и на качество пучка излучения [11]. Уже сегодня реализованы отпаянные варианты CuBr- лазера, в том числе с большим активным объемом, обеспечивающие ресурс работы до 1000 ч [12,13]. Таким образом, очевидно, что уже в ближайшее время после решения ряда технических проблем ЛПГМ могут составить серьезную конкуренцию ЛПМ, в том числе применительно к задачам разделения изотопов [14]. В настоящей работе экспериментально исследуются особенности накачки ЛПМ повышенной мощности со стандартным активным элементом «Кристалл» LT-40Cu и CuBr- лазера с экспериментальным активным элементом большого объема, допускающим работу в отпаянном режиме. Рабочая частота следования импульсов накачки (10 кГц) была определена техническими условиями использования лазеров в конкретной лазерной системе [15]. Исследовались возможность повышения эффективности работы ЛПМ, особенности накачки Cu — и CuBr- лазеров, а также возможность использования CuBr — лазера в системах разделения изотопов наряду с Cu- лазером.     Экспериментальная  установка  и методики  измерений  тока  и напряжения   Схема экспериментальной установки приведена на рис. 1. Схема генератора накачки аналогична применяемой разработчиками отпаянных промышленных трубок «Кристалл» LT-40Cu.                           Рис. 1. Схема генератора накачки лазера на парах меди: П — пускатель ВИП — высоковольтный источник питания РТ — реле тока Т — тиратрон АЭ — активный элемент ИП1, ИП2 — дополнительные источники питания ЗГИ — задающий генератор импульсов УИ — усилитель импульсов Тр – трансформатор Тир – тиристор U1 — напряжение на C1 U2 — напряжение на АЭ /1 — ток через C1 /2 — ток через АЭ UЗ — напряжение смещения на сетке тиратрона.     Детальное описание данных активных элементов и схемы накачки приведено в работах [6,7]. Активная длина разрядной трубки «Кристалл» LT-40Cu / = 120 см, ее диаметр d = 2 см. Разрядная трубка CuBr- лазера имела активную длину 150 см и диаметр 5,8 см. Подробное описание саморазогревного активного элемента CuBr- лазера дано в работе [12]. Эксперименты для обоих активных элементов проведены при потребляемой от электрической сети мощности 3 – 5,5 кВт и частоте повторения импульсов 10 кГц. Следует отметить, что рабочая частота 10 кГц оптимальна для Cu-лазера, именно при этой частоте достигается максимальная выходная мощность излучения. Что же касается CuBr- лазера, то из данных других авторов [13] и наших предварительных экспериментов по накачке CuBr- лазера от лампового генератора следует, что в диапазоне частот 10-20 кГц средняя мощность излучения практически линейно растет с частотой. Соответственно приводимые ниже мощности излучения близки к максимальным для Cu- лазера указанной геометрии и вдвое меньше максимальных мощностей для CuBr- лазера. Кратко работа генератора накачки выглядит следующим образом. Конденсатор С0 заряжается от промышленной сети до напряжения 3 — 10 кВ через выпрямитель, который через индуктивность L1 заряжает конденсаторы С1 и С2. Максимальное напряжение зарядки конденсаторов С1 и С2 при правильном выборе индуктивности дросселя, емкостей C1 и С2, а также при малых (для заданной частоты следования импульсов) омических потерях в этой цепи достигает удвоенного зарядного напряжения. При срабатывании тиратрона Т конденсатор С1 начинает перезаряжаться через индуктивности L2, L3 и тиратрон Т. Возрастание напряжения на дросселе приводит к его насыщению и зарядке С3 от С1, С2. Затем наступает пробой лазерной камеры. В ряде экспериментов между конденсатором С3 и лазерной камерой устанавливался дополнительный дроссель L5, набранный из 22 ферритовых колец марки М2000НМ1 с размерами 28 х 16 х 9 мм. Напряжение зарядки С1 и С2 определяется омическим делителем R4 — R5 или емкостным делителем. Для регистрации тока в цепи конденсатора С1 используется шунт или пояс Роговского, а в цепи лазерной трубки — шунт R1 или также пояс Роговского. Отметим, что ток в цепи конденсатора С1 до насыщения дросселя L4 совпадает с током в цепи тиратрона Т. Сигналы с шунтов и делителей подаются на осциллографы, в том числе и на осциллограф «Тектро­никс TDS220». Средняя мощность излучения одновременно на зеленой и желтой линиях измеряется калориметром ИМО-2, перед которым установлен ослабитель. Форма импульса излучения определяется с помощью вакуумного фотодиода ФЭК-22.     Экспериментальные  результаты  и  их  анализ   В процессе работы оптимизировались емкости накопительных и обострительных конденсаторов, индуктивности и материал дросселей, а также компоновки лазерной трубки, тиратрона, дросселей и конденсаторов. Оптимизация генератора накачки является многофакторной задачей — необходимо добиваться совместной оптимальной работы всех элементов, причем изменение параметров одного из элементов даже в лучшую сторону может привести из-за рассогласования всей системы к уменьшению средней мощности излучения.   Cu- лазер   Наилучшие результаты были получены при следующих параметрах генератора накачки (см. рис. 1). Одновитковый водоохлаждаемый дроссель L4 на­бран из 51 ферритового кольца марки М2000НМ1 с размерами 28 х 16 х 9 мм. трехвитковый дроссель L2 с воздушным охлаждением — из 6 ферритовых колец с размерами 32 х 20 х 6 мм, разделенных двухмиллиметровыми воз­душными зазорами. Индуктивность L5 — 380 мкГн, С1 = 1000 пФ, С2 = 1940 пФ, С3 = 300 пФ. Полученная при этих параметрах мощность генерации на обеих линиях составила 37 Вт при мощности, отбираемой от выпрямителя, 3,9 кВт и частоте следования импульсов 10 кГц. Амплитуда напряжения на трубке равнялась 27,6 кВ, а максимальный ток через трубку — 470 А. Замена магнитного дросселя L2 с вышеуказанными параметрами водоохлаждаемым одновитковым магнитным дросселем, набранным из 22 ферритовых колец марки М2000НМ1 (размеры 28 х 16 х 9 мм), и включение в цепь тиратрона индуктивности L3 = 0,85 мкГн позволили получить среднюю мощность излучения 40 Вт при мощности от выпрямителя 3,6 кВт. Максимальное напряжение на трубке также составило 27,6 кВ, а максимальный ток через трубку -460 А. Увеличение или уменьшение емкости обострительного конденсатора С3 приводило в этом режиме к уменьшению мощности излучения лазера. Одновитковый водоохлаждаемый дроссель L4 набран из 150 ферритовых колец марки М1000НМЗ размерами 20 х 10 х 5 мм, а дроссель L2 — из 25 таких же колец. Индуктивность L3 = 1,7 мкГн. С1 = С2 = 1000 пФ, С3 = 200 пФ. Максимальная мощность излучения составила 37,9 Вт при мощности, отбираемой от выпрямителя, 4,8 кВт и частоте повторения импульсов 10 кГц. При включении дополнительного дросселя L5 средняя мощность излучения равна 39,6 Вт при мощности, отбираемой от выпрямителя, 5,2 кВт. Полученные параметры соответствуют лучшим параметрам излучения, достигаемым на подобных промышленных трубках при использовании таких схем их разработчиками [6,7]. Так, средняя мощность излучения, полученная на данной трубке изготовителем (взята из паспорта на трубку), составляет 39 Вт. Наиболее важным результатом настоящей работы мы считаем обнаруженные нами особенности работы лазера на парах меди, в том числе при включении дополнительного дросселя L5. На рис.2 приведены осциллограммы напряжения на лазерной трубке, тока через лазерную трубку и импульса излучения. Изменение импульсов тока и напряжения достигалось за счет вариации параметров электрической схемы генератора накачки.                                     Рис.2. Осциллограммы импульсов напряжения U на дросселе насыщения (1) и на лазерной трубке (2), тока J через лазерную трубку (3) и через тиратрон (4), а также генерации / (5) на зеленой и желтой линиях (одновременно) Cu- лазера при С1 = 1000 пФ (а-в), С2 =     1000 (а), 1940 (б) и 1000 пФ (в), С3 = 200 (а,в) и 400 пФ (б). Мощность, отбираемая от выпрямителя, составляет 4,4 (б) и 5,2 кВт (в). Мощность генерации равна 28 (а) и 38 Вт (б).     Анализ осциллограмм разрядного тока через трубку показывает, что через 20 — 50 нс на всех осциллограммах наблюдается уменьшение тока, а затем (приблизительно при максимальном напряжении) начинается его повторное увеличение. Генерация возникает только на спаде импульса напряжения при повторном увеличении тока разряда, даже если первый пик импульса тока примерно равен второму пику тока при появлении генерации (рис.2. б). При уменьшении длительности переднего фронта импульса напряжения провал на импульсе тока становится не столь выраженным, но излучение также начинается на спаде импульса напряжения (рис.2.в). С изменением напряжения на трубке регистрировалась следующая динамика пробоя газа в трубке. При малых напряжениях наблюдается частичный пробой лазерной трубки, при котором с ростом подаваемого на трубку напряжения газоразрядная плазма распространяется от потенциального электрода (в данном случае — катода) к аноду. При этом основное свечение разряда сосредоточено у внутренней стенки лазерной трубки. Мы полагаем, что первый пик тока через трубку обусловлен частичным пробоем и связан с зарядкой паразитного конденсатора (паразитной емкости). Одна обкладка этого конденсатора образована плазмой на поверхности центральной трубки из керамики, а также частично на кварцевых выходных патрубках трубки «Кристалл» L- 40Cu и на внутренней поверхности внешней керамической оболочки. Вторая обкладка паразитного конденсатора образована внешним цилиндрическим металлическим экраном, в который помещалась лазерная трубка и который является обратным токопроводом. После зарядки этого конденсатора ток, протекающий через трубку, уменьшается, и его дальнейшее увеличение происходит при пробое центральной части лазерной трубки. Это приводит к спаду напряжения на трубке, росту энерговклада в активную среду и появлению генерации. Понятно, что полезная накачка начинается только при повторном росте тока через трубку и заканчивается по окончании импульса генерации. Соответственно КПД генерации, рассчитанный относительно энергии, вложенной в плазму за это время, существенно выше. Частичный пробой трубки при зарядке паразитной емкости играет, по-видимому, и положительную роль, обеспечивая за счет подсветки формирование объемного разряда в центральной части трубки. Сравнение средней мощности излучения, полученной для разных режимов накачки, показывает, что мощность излучения максимальна при уменьшении фронта импульса напряжения на лазерной трубке (рис.2.в). Минимальная длительность фронта импульса напряжения в наших экспериментах составляла около 30 нс, при этом средняя мощность излучения достигала 40 Вт. Однако при сокращении фронта импульса напряжения для стабильной работы лазера надо увеличивать напряжение выпрямителя, что, как правило, приводит к увеличению мощности, отбираемой от выпрямителя, и к увеличению потерь в элементах генератора накачки (дроссели, тиратрон). Весьма важен вопрос о предельном КПД генерации ЛПМ. В [16] сообщалось о получении на трубке малого размера (диаметр 6 мм, длина 170 мм) физического КПД 9 % при накачке с обрывом энерговклада после окончания импульса генерации. Однако в этом режиме необходим дополнительный подогрев лазерной трубки. Из результатов настоящей работы следует, что КПД генерации, рассчитанный по осциллограммам напряжения на плазме разряда и тока во время импульса генерации, оказался весьма высоким (~ 4 %) и на трубках средних размеров (диаметр 20 мм, длина 1200 мм). Существенно более низкие КПД генерации относительно мощности, отбираемой от выпрямителя, обусловлены потерями в генераторе накачки, необходимостью обеспечения нагрева трубки до рабочей температуры и потерями на формирование однородного разряда в центральной части трубки.     CuBr- лазер   Испытания CuBr- лазера проводились при давлении буферного газа (неона) 25 мм рт.ст., в том числе с малыми добавками водорода (от 0,05 до 0,3 мм рт.ст.). В отсутствие водорода при С1 = 820 пФ, С2 = 1170 пФ (С3 = 0) и напряжении на источнике питания 8,8 кВ мощность генерации составила 22 Вт (частота 10 кГц). При добавлении водорода (0,2 мм рт.ст.), С1= 700 пФ, C2 = 1170 пФ и напряжении на источнике питания 10 кВ мощность генерации возросла до 48 Вт. При изменении параметров накачки (С1 = 1000 пФ, С2 = 1940 пФ, С3 = 300 пФ, напряжение источника питания 8,4 кВ) мощность генерации составила 35 Вт (прежде всего за счет снижения напряжения). Дальнейшее увеличение парциального содержания водорода в смеси приводит к падению мощности излучения. Установлено, что при добавлении водорода растет задержка импульса тока относительно импульса приложенного напряжения. Таким образом, малые добавки водорода приводят к тому, что генерация начинается при меньших токах и больших напряжениях. По-видимому, водород (а скорее всего, его соединения, возникающие в разряде) существенно улучшает ситуацию. Это возможно за счет как более быстрой релаксации активной среды CuBr- лазера в межимпульсный период [17, 18], так и положительного действия электроотрицательных молекул (типа НBr) во время импульса возбуждения [18]. Подобный эффект наблюдался ранее для азотного лазера. Так, в [19] было показано, что добавки электроотрицательных газов увеличивают время поддержания на разрядном промежутке высокого напряжения (замедляют скорость его спада), что позволяет увеличить длительности полезной накачки и импульса генерации. Данный эффект проявляется в тех лазерах, у которых длительность импульса тока превышает время спада напряжения на лазерном промежутке. Так как время накачки в лазере на бромиде меди увеличивается, то влияние индуктивности генератора возбуждения и индуктивности подводов от генератора к активному элементу уменьшается. Измерение соотношения мощностей зеленой (510,6 нм) и желтой (578,2 нм) линий (рис.3) показало, что оно изменяется от 3:1 (при мощностях излучения, меньших 0,5 от максимальной) до 2:1 (при максимальной средней мощности).                         Рис.З. Зависимости для CuBr- лазера средней мощности генерации Рout суммарной по обеим линиям (1), а также мощности на зеленой (510,6 нм, 2) и желтой (578,2 нм, 3) линиях от отбираемой от выпрямителя мощности Рin.     На рис.4 приведено радиальное распределение суммарной мощности пучка при средней мощности излучения 48 Вт (в присутствии водорода). Добавки водорода приводят к перераспределению интенсивности излучения (с явным максимумом свечения на оси разряда), так что при оптимальных добавках водорода (0,2 — 0,3 мм рт.ст.) эффективный диаметр лазерного пучка уменьшается и составляет ~ 0,1 d. При значительных добавках (более 0,5 мм рт.ст.) происходит контрагирование разряда.                       Рис.4. Радиальное распределение суммарной мощности излучения CuBr- лазера при мощности, отбираемой от выпрямителя, 5,2 кВт, частоте следования импульсов 10 кГц, средней мощности генерации 48 Вт, С1 = 700 пФ, С2 = 1170 пФ, C3 = 0.     Измерения токов и напряжений показали, что, как и в случае Cu-лазера, наблюдаются два пика тока, первый из которых, по-видимому, также связан с первичным, неполным пробоем трубки и зарядкой паразитной емкости (плазма разряда в приосевой зоне на первой стадии разряда — обратный токопровод), но для CuBr- лазера этот эффект выражен менее ярко. Импульс генерации при этом возникает только после уменьшения напряжения на промежутке (рис.5).                     Рис.5. Осциллограммы напряжения на лазерной трубке (1) и на дросселе насыщения (2), а также тока (3) и генерации (4) CuBr-лазера при давлении буферного газа (неона) 25 мм рт.ст. (с добавкой водорода 0,2 мм рт. ст.), напряжении на выпрямителе 8,4 кВ, среднем токе разряда 0,6 А, частоте следования импульсов 10 кГц, средней мощности генерации 35 Вт и С1 = 1000 пФ, С2 = 1940 пФ, C3 = 300 пФ.     Заключение   Экспериментальные исследования накачки и генерации в лазерах на парах меди и бромида меди показали, что при использовании стандартной схемы генератора накачки на основе тиратрона и магнитного ключа полученные средние мощности излучения составляют 40 — 50 Вт. Суммарная мощность излучения на зеленой и желтой линиях на промышленной трубке «Кристалл» LT-40Cu равна ~ 40 Вт. Включение дополнительного дросселя между лазерной трубкой и обострительным конденсатором позволяет увеличить скорость нарастания напряжения на лазерном промежутке и может увеличить среднюю мощность излучения. Пробой лазерной трубки состоит из двух стадий: в течение первой происходит частичный пробой (при этом осуществляется зарядка паразитных емкостей), а во время второй — пробой центральной части трубки и полезная накачка. Генерация возникает на стадии спада напряжения на трубке при повторном нарастании тока через трубку. Физический КПД в лазере на парах меди в трубках среднего диаметра весьма высок и достигает 4 %. Мы считаем, что дальнейшее увеличение мощности излучения (более чем на 20 %) на трубках «Кристалл» LT-40Cu только за счет улучшения генератора накачки проблематично, однако возможно существенное увеличение полного КПД генерации при улучшении теплоизоляции трубки. Так, в наших экспериментах мы стабильно наблюдали увеличение мощности генерации с уменьшением мощности, отбираемой от выпрямителя, при предварительном нагреве трубки. В одном из режимов без дополнительного дросселя L5 при уменьшении мощности, отбираемой от выпрямителя, с 4,5 до 3,2 кВт за счет уменьшения зарядного напряжения с 6,8 до 6 кВ средняя мощность излучения возросла с 34 до 40 Вт, а практический КПД генерации (по мощности, отбираемой от выпрямителя) составил 1,25 %. Отличие накачки CuBr- лазера от накачки Cu- лазера заключается в менее жестких требованиях к импульсу накачки и в существенно большей длительности импульса генерации. Так, использование схемы накачки без линий сжатия приводит к двукратному снижению мощности Cu- лазера и незначительному (менее 10 %) снижению мощности CuBr- лазера (в присутствии водорода). Данный эффект, на наш взгляд, связан с влиянием электроотрицательных газов на электрическое поле в разрядной плазме, как было показано ранее для CuBr- и азотного лазеров. При добавках электроотрицательных газов замедляется спад напряжения на разрядном промежутке, а время поддержания высокой электронной температуры в плазме увеличивается. При этом соответственно увеличиваются время полезной накачки и длительность импульса генерации. Достигнутые выходные характеристики CuBr- лазера (средняя мощность 48 Вт и практический КПД ~ 1 %) не являются максимальными для лазеров этого класса, т. к. они получены при частотах следования импульсов накачки существенно ниже оптимальных. Отметим, что вводимые в разряд погонные мощности (на единицу длины) для лазеров обоих типов близки, а вводимые удельные мощности в единицу объема для CuBr- лазера на порядок меньше, чем для Cu- лазера. Это существенно снижает риск чрезмерной ионизации активной среды. Дальнейшее увеличение выходной мощности и КПД отпаянных активных элементов CuBr-лазера связано с переходом к более высоким частотам следования импульсов накачки (до 20 кГц) и с решением проблемы сохранения водорода в виде малой контролируемой примеси. Вместе с тем полученная в ходе испытаний наработка (более 100 ч в режиме генерации) и неизменность выходных параметров в отпаянном варианте активного элемента в течение 3 мес, позволяют предположить, что водород в активном элементе связывается в соединение типа НBr и в таком виде не уходит через кварцевую оболочку.     1  Петраш Г.Г. УФН. 105.645 (1971). 2  Солдатов А.Н., Соломонов В.И. Газоразрядные лазеры на самоограниченных переходах в парах металлов (Новосибирск. Наука. 1985). 3  Little С.Е., Sabotinov N.V. (Eds.) Pulsed metal vapour lasers (NATO ASI Series. 1. Disarmament Technologies) (Kluwer Academic Publishers. 1996, v. 5). 4  Little C.E. Metal vapour lasers: physics, engineering & applications (Chichester. UK. John Wiley & Sons Ltd.. 1998). 5  Исаев A.A., Казарян M.A., Петраш Г.Г. Письма в ЖЭТФ. 16. 40 (1972). 6  Лябин Н.А. Оптика атмосферы и океана. 13,258 (2000). 7  Лябин Н.А., Чурсин А.Д., Доманов М.С. Изв. вузов. Сер.Физика. 42. №8.67(1999). 8  Казарян М.А., Петраш Г.Г., Трофимов А.Н. Квантовая электроника. 7. 583 (1980).  9  Елаев В.Ф., Лях Г.Д., Пеленков В.П. Оптика атмосферы и океана.  2. 1228 (1989). 10  Astadjov D., Dimitrov К., Jones D. et al. IEEE J. Quantum.Electron.  33. 705 (1997). 11  Withford М., Brown D., Coutts D., Piper J. IEEE J.Quantum.Electron.  31. 898 (1995). 12  Суханов В.Б., Евтушенко Г.С., Шиянов Д.В., Чернышев А.И. Оптика атмосферы и океана. 13. 1053 (2000). 13  Sabotinov N.V., Kostadinov I.К., Bergmann H.W. et al. Proc.XIIl Intern. Symp. on Glas Flow and Chemical Lasers and High Power Laser Conference (Florence. Italy. 2001. v.4184. p.203). 14  Anderson R., Warner B., Larson C., Grove R. Digest of Teduiical Papers CLEO-81 (USA. 1981. p. 50). 15  Держиев В.И., Кузнецов B.A., Михальцов Л.А. и др. Квантовая электроника. 23. 771 (1996). 16  Солдатов А.Н., Суханов В.Б., Федоров В.Ф., Юдин Н.А. Оптика атмосферы и океана. 8. 1626 (1995). 17  Withford М., Brown J., Piper J. Optics Comms. 110.699 (1994). 18  Земсков К.И., Исаев А.А., Петраш Г.Г. Квантовая электроника. 24. 596 (1997). 19  Лосев В.Ф., Тарасенко В.Ф. ЖТФ. 46. 2202 (1976).

Феррорезонанс своими руками | Из сети | Каталог статей

Инструкция для желающих потрогать феррорезонанс «руками».

Для успешных испытаний нужен трансформатор с быстро разбираемым железом марки ОСД или ему подобные мощностью 100…300Вт. Подходят от старых ламповых телевизоров. Удобны в работе трансы стержневого типа (две обмотки на разных стержнях). Разобранный транс мощностью 150Вт такого типа удобен в быстрой смене катушек на новые или перемотке старых. Но и трансы броневого типа дадут такой же результат. Для приведенного описания взят транс 150Вт сердечник стержневого типа, на котором по обе стороны две катушки. Левая половина сетевой обмотки 130В (сопротивлением 7.7 Ома, диаметр провода 0.5 мм сечение 0.2 мм.кв индуктивность 0.2Гн) такая же обмотка с правой стороны использовалась для подключения нагрузки лампы накаливания 220В на 100Вт. Замеряем величину индуктивности резонансной катушки. Прибор любого производителя. Если не известно напряжение обмоток а их много вбирают ту у которой наибольшая индуктивность( будет меньше емкость а значит дешевле). По замеренной индуктивности и рабочей частоте найдем реактивное сопротивление обмотки, а по сопротивлению емкость резонансного конденсатора. Индуктивность 0.2Гн частота 50Гц:

Рис. 1

Можно ставить расчетную емкость, но чтобы попасть в насыщение сердечника емкость увеличивают на 15…20%.(поясню ниже). Теперь мы готовы к сборке схемы:

Рис. 2

Смотрите рис. 2 съем мощности с дросселя. Включаем ЛАТР и, плавно увеличивая напряжение, смотрим на лампу. При входе схемы в резонанс яркость лампы увеличивается скачком. Это контур вошел в резонанс и начал черпать из гравитационного поля земли или по Мельниченко из магнитопровода. Но нам строителям вечняка сейчас по барабану, где он ее черпает. Главное побольше. Теперь можно крутить ЛАТР в сторону уменьшения и лампа будет гореть с постоянным свечением до определенного момента, а потом скачком погаснет. Схема вышла из резонанса. Не спешите искать халяву, поработайте на разных режимах измерьте токи, и напряжения в разных точках попробуете разные емкости. В общем, почувствуйте схему. Но долго работать со схемой не получится, так как дроссель перегревается и дымит. И чем больше насыщение сердечника, тем быстрее нагрев. Трансформатор(дроссель) не рассчитан на работу в резонансном режиме. На форуме Сергей пишет, у него нет нагрева. Давайте прервемся и попробуем разобраться. Построим вольтамперную характеристику (ВАХ) контура. Для этого совместим на одном графике ВАХ дросселя и ВАХ емкости. Подключаем дроссель к ЛАТРу и, меняя напряжение на дросселе и, замеряя ток для каждой точки, строим ВАХ характеристику достаточно 4…6 точек. На практике выглядит так. К ЛАТРу подключают только дроссель и, увеличивая напряжение с шагом 20….30В строят ВАХ. До начала насыщения дроссель работает тихо и токи малы на этом участке характеристика линейна и тут хватит двух точек. При подходе к точке насыщения появляется легкий гул и заметно возрастает ток тут тоже поставить одну точку, далее уверенно гудит, ток растет быстрее напряжения, тут тоже хватит двух трех точек, после все точки соединяем плавной кривой, L на рис. 3.

Рис. 3

По этому графику легко найти величину емкости для резонанса(точка «тр» на рис. 3) или с помощью ЛАТРа построить на этом же графике ВАХ конденсатора, хватит двух точек так как она линейна (50мкФ на рис. 3). По разности напряжений ВАХ дросселя и конденсатора строится результирующая ВАХ резонансного контура (красная кривая на рис. 3) по этой характеристике видно, как на карте, точки входа схемы в резонанс (т.2 рис. 3) и выхода из него (т.3 рис. 3), токи при которых схема работает в резонансе (от т.4 до т.3), короче не проводя глобальных расчетов можно найти любой параметр. На рис. 3 ВАХ для моего транса. Точка «нн» начало насыщения сердечника. Точка «тр» пересечение характеристик катушки и емкости линия резонанса. 

При напряжении Uр 85В вход в резонанс скачком из т.2 в т.4 ток при этом подпрыгивает с 0.8 до 3.4А. А дроссель рассчитан на 1А куда идет лишка – в нагрев. То есть для нормальной работы дросселя нужно увеличить сечение провода. Теперь уменьшим емкость резонансного конденсатора до 30мкФ рис. 4.

Рис. 4

ВАХ смещается к началу насыщения сердечника, а скачек тока уменьшается до 2А. При дальнейшем уменьшении емкости система может не войти в резонанс или резонанс будет неустойчив. При увеличении емкости картина будет противоположной (см. график емкость 90мкФ рис. 5).

Рис. 5

Выбирай но осторожно. думаю понятно имея характеристики разных катушек и емкостей можно высчитать поведение контура даже не включая его в розетку.

Рис. 6

Соберем схему резонанса напряжений с отбором нагрузки со вторичной обмотки (рис. 6). В качестве нагрузки удобно использовать лампы накаливания по 20-40Вт увеличивая мощность параллельным включением. Дешево, а главное наглядно. Введем схему в резонанс при 85В т.4 (рис. 3). И начнем увеличивать нагрузку. И вот он катаклизм и парадокс. Нагрузка растет а мощность потребления контуром падает. Контур движется из т.4 в т.3 и далее выход из резонанса.

102.04К — обзор от инженера ЦТО

Рис. 1 Обновленная ОКА 102К, с новым названием OKA102.04K.

Прошел почти год, как ПРОСАМ выпустил новую модель ККМ – ОКА102. 04К, дата внесения в реестр 11/11/2013. К нам первый образец попал совсем недавно, причем в ультимативной форме — или такой или совсем никакой. Связываемся с заводом, оказывается, выпуск ККМ ОКА102К со старым принтером прекращен, в связи с проблемами поставок ТПГ ТД4032А. Возникает другая проблема – аккредитации, на новый ККМ необходимо получать новую аккредитацию, однако завод побеспокоился об этой проблеме заранее и к ОКА102К автоматом давалась ОКА 102.04К.

Внешний осмотр показал, обещанный денежный ящик – так и остался обещанием. Разбираем, разглядываем, управление денежным ящиком присутствует – но не распаяно.

Рис.2 OKA102.04K на схеме можно увидеть управление денежным ящиком.	Рис.3 OKA102.04K, в принципе можно сказать, что управление денежным ящиком присутствует, надо только немного поработать напильником

 

Принтер впечатлил своим конструктивом, принтер был явно разработан под другой ККМ, и как то неожиданно оказался в ОКА102. 04К.

Рис.4 OKA102.04K, принтер явно стоит не к месту оголенные провода шагового двигателя просто манят шаловливые руки уронить скрепку или подергать за проводки.

Открытый конструктив принтера как бы подразумевает наличие сверху защитной крышки во избежание экспериментов по изучению закона Ома любопытными кассирами. Можно предположить, что нам попался бракованный принтер,  в нормальном принтере контактная площадка с четырьмя оголенными проводами – развернута на 180 градусов и отсутствует вероятность замыкания контактов двигателя посторонним железным предметом. Как бы то ни было с десяток драйверов LB1838 необходимо прикупить, есть смутное опасение, что эта позиция будет ходовой при ремонте ККМ OKA102.04K.   

Внутри нас ожидает качественной сборки материнская плата 467443.021-21, с хорошей металлизацией переходов.

Рис.5 OKA102.04K, качественная материнская плата, почти соответствует старой модификации.

В глаза бросается понижайка на дрыгалке, от классического для ККМ Step-down на MC34063, почему то отказались в пользу более мощной MC34167. В качестве накачки используется габаритный дроссель L4, вместо двух малогабаритных гантелек. Массивность дросселя еще сыграет над разработчиками злую шутку, которые поленились закрепить такую массивную деталь на болтовое соединение. Крепление скотчем особой эффективности не показало, в абсолютно новом ККМ дроссель хоть и не болтался, но закрепленным его назвать тоже нельзя. 

Рис.6 OKA102.04K,не смотря на то, что ККМ еще не эксплуатировался, дроссель L4 уже успел оторваться на половину.

Но если перевернуть материнскую плату, то можно обнаружить отверстие под крепление дросселя, но почему то решили сэкономить на одном болтике, доверив это мероприятие ЦТО. Хотелось бы посмотреть на штамп ОТК, но не будем, пусть это останется на совести того, кто двухсторонний скотч приравнял к болтовому соединению, хорошо хоть детали для наших ракет выпускают не на этом заводе, иначе ракетоносители падали еще чаще.

Рис.7 OKA102.04K, отверстие под болт есть, но вот болта нет. Наверно двухсторонний скотч по  замыслу сборщика, вполне заменяет болт.  

Раз уж перевернули плату, то в глаза бросается ручная пайка разъема ТПГ, скорее всего программу для пайки автоматом не стали переделывать, людские ресурсы гораздо дешевле, хотя и менее надежнее, о чем говорит две непропаянные ножки.

Рис.8 OKA102.04K, вся пайка выполнена автоматом, а разъем ТПГ припаян вручную и не очень качественно.

В целом от ККМ остались приятные впечатления, вход в рабочий режим впечатлил, оказывается можно сделать такую простую вещь — включил и работай. Ограничение по максимальной сумме в чеке до миллиона, просто поразила воображение наших механиков, было даже высказано мнение, что если поставить восьмидисятый принтер, то наверное ограничение вырастет до 10 миллионов. Удивительно, почему нельзя было раньше реализовать такие полезные фишки в старом ККМ ОКА102К.

Из новой математики. Поменяли алгоритм снятия Z отчета. Смену можно закрыть не открывая смену. Это дает следующие плюсы, для любителей снимать нулевые Z отчеты, нет необходимости открывать смену, а значит, шанс забыть смену после открытия уменьшается. Значит, отпадает необходимость открытия смены, а значит, особо ретивые кассиры первого числа не откроют смену при законченной ЭКЛЗ, большое подспорье механикам  при замене ЭКЛЗ. Борьба с ошибкой СБ ЛЗ 14 так же упрощается, это плюсом к трем добавленным сменам.

Нововведения не коснулись смены ПО, смена ПО производится старым дедовским способом — в програматоре. Прошивка через лодыря не предусмотрена, наверное, сказалось отсутствие  com порта на борту ККМ..

На сайте производителя есть замечательная инструкция, как бороться с принтером. Проблем с заправкой ленты хоть и не испытали, на всякий случай делаем репост с сайт ПРОСАМ

Проблемы заправки бумажной ленты в ТПУ-П

Рис.9 Рекомендуемый порядок заправки ленты в принтер ККМ ОКА102.04К

Дроссели фильтров выпрямителей — Энциклопедия по машиностроению XXL

Трансформаторы питания, низкой частоты, импульсные и дроссели фильтров выпрямителей. Методы измерения электрических параметров  [c.50]

ДРОССЕЛИ ФИЛЬТРОВ ВЫПРЯМИТЕЛЕЙ  [c.421]

Дроссели фильтров выпрямителей лучше, и проще всего использовать заводские, предпочтительнее от телевизоров «Темп-3 (6, 7)», «Рубин-102», «Авангард», «Беларусь», или изготовить их по приводимым дальше данным. Принципиально новым для читателей этой книги может оказаться требование обязательной настройки дросселей фильтра в резонанс на частоту 100 Гц. Это необходимо для повышения эффективности фильтрации выпрямленного напряжения.  [c.12]

Специальные схемные решения, сводящие к минимуму паразитные электрические и магнитные наводки (настройка в резо-нанс дросселей фильтров выпрямителей, питание накалов ламп постоянным током и ряд других).  [c.17]

Дроссели низкой частоты применяют в фильтрах выпрямителей для сглаживания пульсаций выпрямленного тока, а также в качестве анодных нагрузок усилительных ламп.  [c.382]

Фильтр выпрямителя начинается с дросселя, что обеспечивает более постоянное напряжение на выходе при колебаниях тока, потребляемого оконечным каскадом. Для улучшения фильтрации выпрямленного напряжения параллельно дросселю подключен конденсатор С24 (см. рис. 162), образующий с дросселем резонансный фильтр-пробку, настроенный на частоту пульсаций 100 гц.  [c.218]

В п.2.4 был рассмотрен идеальный выпрямитель при активной нагрузке. Усложним потребитель и представим его в виде последовательно включенных L и как это показано на рис. 2.18, а (для примера взята схема с тц = 3). В большинстве выпрямителей элемент L представляет собою дроссель фильтра, а в тех случаях, когда потребитель обладает небольшой собственной индуктивностью, обычно в схему добавляют дроссель так, чтобы удовлетворить неравенство  [c.88]

К- п. д. индуктивно-емкостного звена фильтра выпрямителей большой МОШ.НОСТИ весьма высок, поскольку активное сопротивление дросселя много меньше, чем и по (3. 14) для % 0,99 составит т] л 0,99 для выпрямителей малой и средней мощности т] 0,9, падая до 0,5 при Ф.ср с 2…3 В и токах порядка 10 А.  [c.125]

Когда режим подпитки сменяется режимом нормальной работы ток через дугу поступает от стабилизированного мощного выпрямите ля. В этом режиме работы ток, потребляемый от выпрямителя подпитки, невелик, так как его, как и ранее, ограничивает резистор R1. Однако поскольку надобность в подпитке уже миновала, то этот выпрямитель нужно выключить. Это осуществляет магнитоуправляемый контакт (геркон) SM1, разрывающий цепь питания контактора КМ1, через контакты которого поступает питание на выпрямитель подпитки. Геркон помещают у зазора сглаживающего дросселя фильтра стабилизированного выпрямителя при работе дуги в нормальном режиме ток через обмотку дросселя и магнитное поле вблизи него велики от последнего срабатывает геркон и размыкает свои контакты SM1.  [c.352]

На рис. 17 приведена электрическая схема прибора, а в табл. 1 дан перечень ее элементов. Цепь, позволяющая изменять силу тока в рамке датчика, питается от вторичной обмотки силового трансформатора Тр через мостик Дд, собранный на диодах Д7А, и фильтр, состоящий из дросселя Др и емкости Су. Для расширения диапазона измеряемых токов имеется переключатель Пк , позволяющий работать на двух диапазонах. Индикатор-микроамперметр выносится из цепочки, расположенной после выпрямителя, в цепь до выпрямителя и включается в точках а и 6. При этом вместо микроамперметра М-24 со шкалой О—300 мка используют микроамперметр М-2 со шкалой О—100 мка, который подключают парал-  [c.22]

Индукция и напряженность намагничивающего поля в образце могут измеряться с помощью вольтметра средних значений 10 (вольтметр с механическим выпрямителем) для определения максимальных значений индукции и напряженности намагничивающего поля при частоте 50 гц, вольтметра средних значений 11 (вольтметр с ламповым выпрямителем) для определения тех же величин при частотах до 2 500 гц, вольтметра действующих значений 12 (вольтметр термоэлектрической системы) и катодного вольтметра 13 типа ЛВ9-2 для измерений напряжений синусоидальной формы. В цепь подмагничивающей обмотки Шз включены источник питания 14, регулировочные реостаты 15, амперметр постоянного тока 16 и дроссель 17, необходимый при испытании одиночных образцов. В установке предусмотрена возможность при испытании магнитных усилителей определять величину тока второй гармоники, для чего в цепи постоянного тока включено образцовое сопротивление 18, падение напряжения на котором измеряется катодным вольтметром 20 типа ЛВ9-2. Вольтметр 20 включен через фильтр 19 с острой настройкой на вторую гармонику.  [c.287]

Дроссели со стальным сердечником применяются в фильтрах к выпрямителям,в ламповых усилителях низкой частоты и других устройствах. Характерной особенностью режима работы дросселей со стальным сердечником, как правило, являются значительные постоянные ампервитки намагничивания и весьма малые переменные ампервитки.  [c.683]

Фильтр газотронного выпрямителя начинается обязательно с дросселя. Данное обстоятельство объясняется следующим газотронные выпрямители питают нагрузку с очень малым сопротивлением (сопротивление нити лампы просвечивания КЮх Х50 равно 2 ом). Через малое сопротивление конденсаторы фильтра разряжаются очень быстро, а быстрый разряд конден-  [c.70]

СТИ, ТО В момент включения он будет потреблять очень большой ток заряда, который для газотрона равносилен току короткого замыкания. В результате этого газотрон может выйти из строя. Если же фильтр газотронного выпрямителя начинается с дросселя, то э. д. с. самоиндукции дросселя препятствует быстрому нарастанию тока в цепи, конденсаторы Сг и Сз заряжаются постепенно и газотрон не пострадает.  [c.71]

В фильтрах газотронных выпрямителей применяют электролитические конденсаторы емкостью 900—1000 мкф с рабочим напряжением 50 б и дроссели с такими примерными данными 200—400 витков провода ПЭЛ 0 2,02—2,44 мм, индуктивность 0,01—0,1 гн, воздушный зазор в сердечнике 1 —1,5 мм.  [c.71]

Дроссели низкой частоты применяют в сглаживающих фильтрах кенотронных, газотронных и селеновых выпрямителей. По внешнему оформлению они аналогичны трансформаторам, но для уменьшения постоянного подмагничивания сборка сердечника производится с воздушным зазором.  [c.184]

Чтобы уменьшить импульс зарядного тока конденсаторов С] и С22 при включении комплекта, фильтр селенового выпрямителя начинается с дросселя.  [c.200]

Для уменьщения пульсаций выпрямленного напрял ения, в фильтре селенового выпрямителя применен дроссель с компенсационной обмоткой, имеющей отводы 3, 4, 5, 6. Количество и направление витков компенсационной обмотки выбраны так, что наводимое в ней напряжение фона равно по величине, но противоположно по фазе напряжению на втором конденсаторе фильтра С22.  [c.200]

Группа стандартов устанавливает методы испытания трансформаторов питания, согласующих трансформаторов, дросселей фильтров выпрямителей, а именно ГОСТ 22765.4—79 — методы измерения коэффициента трансформации согласующих тра сфо1р1маторах непрерывных сигналов низкой частоты, ГОСТ 22765.5—80 — методы измерения асимметрии обмоток по напряжению в тех же трансформаторах, ГОСТ 22765.6—80 — методы измерения температуры пере—трева 1в трансформаторах питания на напряжение до 1000 В и дросселях фильтров вьшрямителей низкочастотных, 22765. 7—80 — методы измерения индуктивности в трансформаторах малой мощности и дросселях фильтров выпрямителей низкочастотных, 22765.8—82 — метод измерения коэффициента нелинейных искажений в согласующих трансформаторах непрерывных сигналов низкой частоты и т. д.  [c.9]

В идеальном выпрямителе активная мощность, потребляемая от сети Pea, равна истинной Рн. а к. п. д. Пз = kp. В реальном выпрямителе энергия расходуется не только на потребителе, а также на возмещение потерь в силовом трансформаторе — АРтр, в вентилях — АРв, в дросселе фильтра — АРдр и во вспомогательных цепях (система охлаждения, цепи индикации, блокировки, сигнализации, управления) — АРвсп- С учетом этих потерь для к. п. д.  [c.115]

Следующая забота — фильтры выпрямителей. Раньше уже Зшоминалось, что для повышения их эффективности в усилителе осуществлена настройка дросселей фильтров в резонанс на удвоенную частоту сети 100 Гц, поскольку при мостовой схеме выпрямления частота пульсаций будет именно такой.  [c.47]

Мощные выпрямители обычно имеют трехфазчую схему. Если требуется плавно вручную или автоматически регулировать выпрямленное напряжение, то в качестве вентилей используют тиристоры (рис. 1, г). Регулируя фазу импульсного напряжения, подаваемого от генератора импульсов ГИ на управляющие электроды тиристоров, изменяют длительность импульсов тока, проходящих через них, и тем самым величину выпрямленного тока. Сглаживающим фильтром в мощных выпрямителях обычно служит индуктивность дросселя или самой нагрузки. При холостом ходе U = 0,95> 2 Ui os а, где а — угол управления, значение которого отсчитывается от момента вступления в работу очередного тиристора в неуправляемом выпрямителе (Уобр = = 1 6 С/  [c.167]

На рис. 2.10 изображена упрощенная схема источника питания СН-4, предназначенного для питания газоразрядной лампы накачки ДКрТВ-3000 непрерывного излучателя ЛТ-2. В этой схеме управляемый трехфазный выпрямитель собран на диодах Д1 — ДЗ и тиристорах Д9 — ДИ. На входе выпрямителя установлены три однофазных трансформатора Тр1 — ТрЗ. Выпрямленное напряжение сглаживается дросселем Др, конденсаторной батареей С и электронным фильтром ЭФ. Схема зажигания СЗ выполнена двухступенчатой. Фазовое регулирование выпрямителя осуществляется системой управления СУ. Для синхронизации импульсов, включающих тиристоры при положительных полуволнах переменного напряжения, служат диоды Д4 — Д6. Система управления (на рисунке не показана) формирует импульсы частотой 150 Гц, определяющие срабатывание тиристора Д8 и включение одного из тиристоров Д9 — Д11, у которого напряжение анод — катод имеет прямую полярность. Импульсы управления могут сдвигаться относительно фазы сетевого напряжения в зависимости  [c.30]

Устройство для программирования и регулирования частоты вращения коленчатого вала двигателя (рис. ИЗ) состоит из тахо-генератора ТЭ-204, понижающего трансформатора Тр, выпрямителей ВС1 и ВС2, электролитических конденсаторов С/—СЗ, дросселей Д1, Д2, стабилитрона Лс, электромагнитных реле Р1—Р2, контактных систем и задающих сопротивлений. Тахогенератор ТЭ-204 вращается от коленчатого вала прирабатываемого двигателя. Напряжение тахогенератора 111 пропорционально частоте вращения коленчатого вала двигателя и изменяется от 6 до 32 В. Вторым источником питания является понижающий трансформатор Тр мощностью 25 Вт. Напряжение обоих источников питания 1/1 и из выпрямляется с помощью селеновых выпрямителей ВС1 и ВС2. Выпрямители собраны по мостиковой схеме из селеновых шайб диаметром 25 мм. Выпрямители имеют сглаживающие фильтры, состоящие из электролитических конденсаторов и дросселей (С/—С3 Д1—Д2). Для стабилизации выпрямленного напряжения в схеме установлен стабилизатор Лс (СГ-4С), а на выходе установлена группа проволочных потенциометров Н1 с общим сопротивлением 500 Ом. Секции потенциометра через шаговый искатель электронного реле времени или контакты прибора КЭП-12У соединяются с одним концом обмотии поляризованного реле Р1 (РП-5). Второй конец обмотки поляризованного реле соединен с тахогене-ратором. Изменяя сопротивление / /, можно регулировать задающее напряжение 1)3. Изменение задающего напряжения в процессе работы автомата осуществляется сопротивлениями, которые через определенные промежутки времени подключаются в схему контактами реле времени. При равенстве напряжений тахогенератора 354  [c.354]

Питание, выходного каскада УПТ осуществляется от отдельного двухполупериодного выпрямителя, собранного по схеме со средней точкой на двух кремниевых диодах типа Д242Б (Д12 и Ди). На выходе выпрямителя установлены П-образный ЬС фильтр (дроссель ДЯг и электролитические конденсаторы Се и С ).  [c.104]

Для выделения синусоидального напряжения в сеточной цепи усилителя мощности на выходе предоконечного усилителя мощности стоят фильтры, состоящие из дросселей и конденсаторов. Усилитель мощности собран на лампах Л1—Л2 по двухтактной схеме. Выходное напряжение снимается с трансформатора Тр5. Выходной каскад генератора питается от выпрямителя, собранного по трехфазной двухполупериодной схеме. Анодный ток контролируется амперметром. Регулировка мощности генератора производится автотрансформатором путем изменения напряжения питания транзисторов Тб—Т9. В генераторе имеется система управления, блокировки и сигнализации.  [c.102]

Переменное напряжение на выпрямитель подается от трансформатора (8Т). Питание анодных ламп предоконечного каскада (ГУ-50) осуществляется от выпрямителя, собранного на лампе 5Ц8С. Выпрямительная лампа питается от трансформатора 4Т. Для уменьщения пульсации тока используется П-образный фильтр, состоящий из дросселя 4Д и конденсаторов 14С, 15С, 16С, ПС.  [c.142]

За кабиной машиниста находится служебное помещение, в котором расположены ящик с аппаратурой локомотивной сигнализации, блок БА-104 с аппаратурой батареи, блок БА-107 с магнитным усилителем и дросселями холостого хода и заряда батареи, панель с промежуточным реле ПР-400, механический регистрирующий скоростемер, усилитель установки радиооповещения УП-50, панель с выпрямителями заряда батареи, фильтр ФЛ-1, вольтметр с переключателем М-4200, панель с конденсаторами тормозных цепей, выключатели вспомогательного мотор-компрессора, обогрева маслоотделителя и влагосборника, а также выключатель освещения служебного помещения, регулятор давления АК-ИБ.  [c.412]

Источниками питания служат стандартные сварочные мотор-генераторы (СУГ-2). преобразователи (ПСО-30, ПС-500 и др.), а также сварочные выпрямители ВСС-120, ВСС-300. ИПП-120, ИПП-300 и др. Для возбуждения дугн без короткого замыкания с изделием служит осциллятор, питание которого после возбуждения дуги может выключаться автоматическим или ручным выключателем. Дроссель и конденсатор образуют защитный фильтр. По окончании сварки выключение тока производится с помощью контактора или специального устройства для плавного гашения дуги.  [c.377]

Анодное питание подается на лампу через фильтр, образованный конденсаторами 5С, 1С и анодным дросселем 1Ь, от высоковольтного выпрямителя, который собран по однофазной мостовой схеме на газотронах типа ВГ-129. Напряжение накала лампы и газотронов стабилизировано с помощью феррорезо-нансного стабилизатора типа СТ-200. Цепи накала защищены от попадания напряжения высокой частоты приходным конденсатором 6С.  [c.174]

При расчете выпрямителя заданными, являются выпрямленное напряжение и выпрямленный ток 1 . Величину и следует увеличить на 5—10% для учета иадення напряжения в дросселе сглаживающего фильтра.  [c.733]

За кабиной расположено служебное помещение, в котором находятся ящик с аппаратурой АЛСН блок с аппаратурой батареи блок с магнитным усилителем и дросселями холодного хода и заряда аккумуляторной батареи панель с промежуточным реле, механический регистрирующий скоростемер усилитель установки радиооповещения панель выпрямителей заряда аккумуляторной батареи фильтр вольтметр заряда батареи панель конденсаторов тормозных цепей выключатель вспомогательного компрессора выключатели обогрева маслоотделителя и влагосборника регулятор давления.  [c.13]

Особенности схемы кенотронного выпрямителя. Кенотронный выпрямитель собран на кенотроне 5Ц4С по двухполупериодной схеме. В связи с тем что оконечный каскад работает в режиме АВ, фильтр начинается с дросселя. Выпрямитель с таким фильтром имеет более пологую внешнюю характеристику и, следовательно, поддерживает более постоянное напряжение на выходе при колебаниях тока нагрузки.  [c.199]

---

Лазерная технология обработки миниатюрных изделий

Лазерная технология обработки миниатюрных изделий

Категория:

Технология миниатюрных изделий

Лазерная технология обработки миниатюрных изделий

В настоящее время бурное развитие получила область технологии, основанная на использовании оптических квантовых генераторов-лазеров. Фотонный (световой) луч, генерируемый лазером, обеспечивает на локальном участке удельную энергию, равную 1—102 мгВт на квадратном сантиметре. Столь высокой плотности энергии достаточно для расплавления и испарения любого известного материала. Практически все материалы, попадающие в зону действия луча, быстро плавятся, закипают и испаряются.

Возможность фокусирования лазерного луча на малой площадке, малый угол его расхождения, строгая направленность и способность проникать в замкнутые объемы через прозрачные стенки являются уникальными технологическими свойствами лазера, которые с успехом можно применять при размерной обработке, резке и сварке миниатюрных изделий. елях, подразделяют на газовые и твердотельные. В газовых лазерах активной средой чаще всего является смесь газов: гелия неона и двуокиси углерода СО,. Эти лазеры генерируют непрерывное излучение и используются в основном для резки материалов, изготовления пазов, прорезей, вырезки по контуру и т. д.

В твердотельных лазерах в качестве активного элемента используют рубин, стекло, активированное неодимом, и др. Излучение твердотельных лазеров импульсное. При этом для возбуждения активного элемента используют разряд батареи конденсаторов через ксеноновую лампу накачки.

Операции по размерной обработке выполняются как импульсными, так и непрерывно излучающими лазерами. На рис. 1 приведена принципиальная схема работы импульсной лазерной установки с твердотельным активным элементом. Энергия от сети переменного тока через трансформатор и выпрямитель 2 подается на пластины конденсатора. По мере зарядки батарея конденсаторов через дроссель разряжается на лампу накачки, световой поток от которой концентрируется при помощи эллиптического рефлектора на активном элементе (например, из рубина). Этот процесс называется оптической «накачкой» активного элемента. Активный элемент преобразует подводимую энергию в световое излучение с постоянной длиной волны (монохроматическое излучение), испускаемое с его обоих торцов. Наиболее ответственными элементами лазерной установки являются зеркала, отражающие световое излучение активного элемента обратно к нему. Таким образом, свет многократно пронизывает активный рубиновый элемент, усиливаясь при этом. Зеркало имеет пониженную способность к отражению света. Поток световой энергии проходит через это зеркало и попадает в оптическую систему, состоящую из двояковогнутых и двояковыпуклых линз, придающих ему направленный характер. Фокусированием когерентного (строго направленного) светового луча на поверхность изделия достигают высокую концентрацию энергии на малой площади.

Практически диаметр сфокусированного луча несколько отличается от расчетного вследствие отражающих и поглощающих свойств линз и зеркал. Минимальное фокальное пятно сфокусированного луча в современных установках составляет около 0,002 мм. Обычно максимальная энергия в импульсе излучения лазера находится на уровне 1—20 Дж, а длительность импульса 1—10 мкс в зависимости от энергии импульса и системы накачки. Удельная плотность энергии достигает в момент импульса 107 Вт/см2.

Макрогеометрия поверхности отверстия, полученного лазерным лучом, независимо от материала изделия имеет наименьшие искажения в центральной части отверстия и наибольшие в начале и конце. Чем выше удельная плотность энергии и меньше длительность его воздействия, тем выше качество обработанной поверхности. Поверхность, полученная в результате воздействия лазерного луча, представляет собой относительно гладкий, оплавленный рельеф. Ее микрогеометрия зависит от материала изделия, длины обрабатываемого отверстия и энергии импульса.

При получении отверстий с помощью лазера необходимо обеспечить величину диаметра и глубину отверстий в заданных пределах. Значение этих параметров зависит от многих факторов, главными из которых являются энергия накачки, стабильность подводимого напряжения, конструктивно-технологические параметры оптической системы и квантового генератора.

Реклама:

Читать далее:

Размерная обработка миниатюрных изделий

Статьи по теме:

Устранение проблем с засорением шламового насоса

Городской совет Лисмора имел хронические проблемы с перегрузкой насоса варочного котла на очистных сооружениях Южного Лисмора, пока на заводе не была внедрена новая инновационная система управления твердыми частицами.

По словам сотрудников завода Мэтта Поттера и Брэда Хэмпсона, во время работы по переворачиванию варочного котла насос давился ежедневно.

Они использовали самовсасывающий насос для сточных вод Gorman-Rupp T3A3S-B, но из-за огромного количества тряпок даже этому превосходному насосу для обработки твердых частиц было очень трудно постоянно пропускать все тряпки.

На протяжении многих лет они пробовали разные износостойкие пластины (даже от разных компаний), но лучшее, что они смогли достичь, — это ограничить удушение одним или двумя в неделю, установив одну из самоочищающихся износных пластин Gorman-Rupp.

Затем совету сообщили о новой системе управления твердыми частицами Eradicator компании Gorman-Rupp, и они хотели ее опробовать.

Система EradicatorTM включает агрессивную самоочищающуюся износостойкую пластину с рядом зазубрин и канавок, а также запатентованный рваный зуб, который помогает разрушать волокнистые материалы (например, тряпки), соскабливать их с лопастей рабочего колеса и пропускать их. через насос — и все это без снижения производительности или прерывания обслуживания.

Специальная крышка с системой также включает запатентованную легкую смотровую крышку, которую можно легко снять, если необходимо, для проверки внутренних деталей насоса.

Система Eradicator доступна на всех моделях насосов Gorman-Rupp серии Super T, поэтому этот диапазон может достигать расхода от пяти литров в секунду (LPS) до 150 LPS и обеспечивать напор до 40 м, и все это при работе на всасывающих подъемниках до 7,6 м. .

Поскольку они являются самовсасывающими насосами, они могут быть расположены на уровне земли, что дает операторам легкий и безопасный доступ к насосам для контроля и / или обслуживания, в отличие от погружных насосов, для которых требуется доступ кранов и нескольких операторов.

Крышки мокрого колодца также остаются закрытыми с самовсасывающими насосами, поэтому операторы не могут упасть в мокрый колодец, когда с насосами что-то нужно сделать.

Регулировка зазора, замена масла и общий осмотр занимают всего несколько минут, что дает значительную экономию времени в течение всего срока службы насоса.

Поскольку новая система доступна в качестве комплекта модернизации для существующей Super T, городской совет Лисмора установил одну из них в существующую систему Gorman-Rupp T3.

После этого насос проработал три месяца без единой дроссельной заслонки. В тот же период они ожидали иметь от 12 до 24 дросселей. Мэтт, Брэд и их коллеги в совете очень довольны результатом.

Этот контент партнера предоставлен вам компанией Hydro Innovations. Для получения дополнительной информации посетите Hydroinnovations.com.au.

6 способов избавиться от удушья ребенка при переизбытке молока, по мнению экспертов

Когда кормящая мама вырабатывает слишком много молока — намеренно или непреднамеренно — это может вызвать осложнения, включая удушье или задыхание ребенка, когда он пытается кормить грудью, и слишком много молока врывается внутрь. их рот.К счастью, есть способы избавиться от удушья ребенка из-за переизбытка пищи, и это можно сделать относительно легко.

«У мамы с избытком молока количество молока очень велико и намного превышает потребности ребенка. Переизбыток может быть естественным без известной причины, или иногда он может быть вызван чрезмерным выделением молока, например регулярное сцеживание в первые недели кормления грудью », — рассказывает Romper медсестра и консультант по грудному вскармливанию Энджи Натеро. «Многие думают, что переизбыток вообще не будет проблемой, а некоторые действительно надеются на это, но очень часто, когда у мамы переизбыток, это может вызвать неблагоприятные последствия для мамы и / или ее ребенка.»

В дополнение к набуханию и закупорке протоков, которые могут возникнуть в вашей груди при переизбытке, ваш ребенок может испытывать дискомфорт в дополнение к удушению. Это может привести к проблемам с увеличением веса и расстройству желудка, но есть несколько методов, чтобы попробовать это должны устранить эти проблемы в ближайшее время.

1

Изменить положение

LookerStudio / Shutterstock

Регулировка вашего положения ребенка во время кормления может помочь уменьшить количество удушья, которое ребенок испытывает из-за переизбытка.«Некоторым мамам везет с такими вещами, как грудное вскармливание с ребенком выше груди, а не снизу, чтобы помочь с быстрым течением во время опускания», — говорит Натеро Romper.

По сути, вы хотите, чтобы сила тяжести работала против потока молока. По словам Келли Мом, положение для кормления грудью на боку помогает излишкам молока вытекать изо рта ребенка, что снижает рефлекс удушья. Другие положения, такие как футбольная стойка с откинутой назад мамой или любое расслабленное положение с ребенком прямо, а не на руках, также могут быть полезны при переизбытке.

2

Пропустить сцеживание

Очевидно, что будут периоды, когда вы будете вдали от вашего ребенка, и сцеживание будет необходимо — например, на работе, — но если вы имеете дело с переизбытком, старайтесь избегать сцеживания, если вы не придется. «Дополнительная прокачка обычно не помогает и на самом деле может усугубить проблему», — говорит Натеро Romper.

Вы также можете попытаться постепенно сократить время, которое вы тратите на сцеживание, чтобы справиться с избытком, который приводит к удушью вашего ребенка, согласно La Leche League International (LLLI), хотя этот процесс может быть очень сложным и потребовать времени, чтобы приспособиться к нему.«Но если мама испытывает или подозревает проблему со снабжением (будь то потенциальное переизбыток или дефицит), я бы порекомендовал ей обратиться в местный IBCLC для оценки и разработки индивидуального плана для нее и ее ребенка».

3

Пусть ваш ребенок берет на себя инициативу

Имея дело с переизбытком, вы можете заметить, что ваше грудное молоко вытекает очень сильно, что может привести к тому, что ваш ребенок захлебнется. Если вы заметили, что у вашего ребенка проблемы с удержанием захвата, потому что поток слишком сильный или сразу выходит слишком много молока, La Leche League UK советует разрешить вашему ребенку оторваться от груди по мере необходимости.

Предоставление вашему ребенку свободы отстегивания поможет ему избежать того, чтобы его рот наполнялся грудным молоком быстрее, чем он может проглотить, что может быть причиной разбрызгивания или удушья. Обязательно держите под рукой полотенце, чтобы поймать брызги молока, которые появляются, когда ребенок отсоединяется.

4

Попытка кормления грудью

Чтобы регулировать количество молока, принудительно выходящего из одной груди или другой груди, женщины с избытком молока могут попытаться установить график кормления блокировкой, согласно LLLI.Для этого разрешайте ребенку кормить грудью только левой или правой грудью в течение двух (или более) кормлений подряд в течение 3-4 часов. В течение следующих нескольких часов переключитесь на другую грудь, чтобы ваше тело могло регулировать объем грудного вскармливания и лучше удовлетворять потребности ребенка.

Если вы чувствуете дискомфорт из-за груди, которой вы не пользуетесь при блокировке кормления, вы можете попробовать сцеживать небольшое количество молока, чтобы уменьшить давление, или наложите прохладный компресс, по словам Келли Мам.

5

Сцеживание молока перед кормлением

Сцеживание грудного молока руками в течение 1-2 минут перед тем, как дать ребенку возможность прикоснуться к вашей груди, может высвободить первый сильный прилив молока из вашей груди до того, как он начнет кормить, согласно в LLLI.Этот сильный приступ вашего опьянения, вероятно, является причиной удушья вашего ребенка, поэтому, если вы опередите его, сцеживая вручную в течение нескольких минут, вы сможете предотвратить его подавление из-за избытка молока.

6

Приложите давление к груди

Shutterstock

Существует несколько различных способов давления на грудь, которые уменьшат силу выхода вашего молока из груди, если у вас избыток грудного молока, согласно в LLLI. Один из вариантов — использовать указатель и средний палец, чтобы создать форму «ножницы», надавить на обе стороны ареолы и осторожно уменьшить давление, пока ребенок начинает кормить.

Другой способ добиться аналогичного результата — прижать ладонь пяткой или стороной руки к груди в том месте, где ребенок не ест. Любой из этих методов повысит давление, чтобы уменьшить поток молока.

76750BL — HOLLEY CARB ULTRA DOUBLE PUMP 750 CFM SQUARE BORE ELECTRIC CHOKE

ULTRA light Алюминиевая конструкция для экономии веса на 43% ULTRA shiny Полированная методом опрокидывания полировка дольше сохраняет блеск УЛЬТРА прочные Дозирующие блоки для заготовок и опорные плиты ULTRA cool Синие анодированные заготовки пластина ULTRA easy Встроенное смотровое окошко для простой регулировки поплавка ULTRA fast Высокопроизводительные кривые расхода топлива Карбюраторы Holley Double Pumper® — идеальное улучшение характеристик для уличных и гоночных автомобилей.Карбюраторы Double Pumper — это американская икона высокопроизводительных карбюраторов. Double Pumper — отличный выбор, будь то горящий на улице или четверть мили, начиная с самого первого карбюратора на многих заводских маслкарах и заканчивая приводом тысяч автомобилей на финишную черту. Карбюраторы Ultra Double Pumper ™ имеют полностью алюминиевую конструкцию и оснащены дозирующими блоками и опорной пластиной, изготовленной из алюминиевых заготовок 6061 – T6. Они весят примерно 5 фунтов.меньше, чем у сопоставимого цинкового карбюратора. Новые карбюраторы Ultra Double Pumper имеют улучшенную топливную кривую для оптимальной производительности, с множеством других функций, таких как алюминиевая конструкция; дозирующие блоки и опорная плита из анодированного алюминия; 4 угла холостого хода для точного управления холостым ходом; двойные ускорительные насосы для дополнительного топлива при начальном ускорении ; механические вспомогательные агрегаты для отличной производительности; прозрачные смотровые пробки уровня топлива для легкой регулировки уровня топлива без беспорядка; понижение уровня топлива автоматической трансмиссии Ford для использования на популярных трансмиссиях Ford; четыре вакуумных порта для всех необходимых вакуумных аксессуаров; и впервые на Double Pumper , электрический дроссель с заводской настройкой для легкого и быстрого холодного пуска.Чистый, отполированный вид в сочетании с синими дозирующими блоками и корпусом дроссельной заслонки определенно выделят вашу поездку, будь то шоу или трасса.

Характеристики:

• Блестящие с синими анодированными алюминиевыми дозирующими блоками / опорной пластиной для красивого внешнего вида и качественной герметизации прокладок
Ультра двойные насосы
• имеют Оптимизированную калибровку улиц / полос, которая работает прямо из коробки
• Заводские настройки электрический дроссель для легкого запуска
• Механические вспомогательные агрегаты для отличной поворачиваемости шин
• 4 угла холостого хода позволяют вам точно контролировать вашу систему холостого хода
• Встроенное прозрачное смотровое стекло для легкой регулировки уровня топлива без беспорядка
• Алюминиевая конструкция для Снижение веса на 43%.
• Совместимость с рычажным механизмом понижающей передачи GM, Chrysler и Ford A / T.Могут потребоваться дополнительные детали.
• Предназначен для легких автомобилей с механической трансмиссией или автоматикой с высокой стойкостью и пониженной передачей.
• 100% влажный поток протестирован техническими специалистами Holley, чтобы убедиться, что он готов к работе!

Choke Line — обзор

Choke Line

Многие проблемы управления скважиной начинаются на линии штуцера или ниже по потоку от линии штуцера. Необычно найти буровую установку без возможности серьезной проблемы между блоком противовыбросового превентора и концом факельных линий.Чтобы понять, как должна быть построена штуцерная линия, необходимо помнить, что в ситуации контроля скважины твердые жидкости являются чрезвычайно абразивными.

Типичный штуцер показан на рис. 1.8. Как показано, к буровой катушке прифланцованы два клапана. На корпусе противовыбросов есть выходы. Однако эти выпускные отверстия не следует использовать на регулярной основе, так как это может привести к сильному износу корпуса и эрозии.

Рис. 1.8. Линия дросселирования.

Один клапан имеет гидравлическое управление, а другой является резервным или предохранительным клапаном.Положение гидрораспределителя важно. Чаще всего это подвесной двигатель с предохранительным клапаном рядом с золотником, который используется только в том случае, если гидравлический клапан не работает должным образом. Многие операторы помещают гидравлический клапан внутрь предохранительного клапана. Опыт показал, что короткий промежуток между стволом скважины и задвижкой может закупориваться буровыми твердыми частицами или баритом во время нормального процесса бурения. Следовательно, когда проблема действительно возникает, коллектор не работает из-за засорения. Проблему можно свести к минимуму, а зачастую и устранить, разместив гидравлический клапан рядом с золотником обсадной колонны.

Внешнее положение гидравлического клапана является лучшим выбором в большинстве случаев, поскольку внутренний клапан всегда является предохранительным. Если гидравлический клапан находится за бортом, важно регулярно проверять и промывать систему, чтобы убедиться, что линия дроссельной заслонки не забита буровыми частицами.

В районах, где бурение на депрессии является обычным явлением, например, в Западном Техасе, бурение с притоком газа является нормальным явлением, и износ оборудования для управления скважиной может стать серьезной проблемой.В этих областях нередко имеется более одной линии дросселирования к коллектору. Теория верна. Резервная линия дроссельной заслонки на тот случай, если основная линия промоет или забита, — отличный подход.

Основным правилом управления скважиной является наличие резервных систем, в которых отказ одной единицы оборудования не означает катастрофы для операции. Однако вторая линия дроссельной заслонки должна быть такой же прочной и надежной, как и линия первичной заслонки. В одном случае линия вторичного дросселя имела диаметр 2 дюйма.леска из брэйд-головы. Первичная линия дроссельной заслонки вышла из строя, а вторичная линия вышла из строя еще быстрее. Поскольку второстепенная линия находилась на головной части без противовыбросового превентора, скважина вырвалась из-под основания, загорелась и сгорела буровая установка.

Следовательно, линия вторичного штуцера должна проходить со стороны линии глушения или от вторичной буровой катушки под дополнительным гидроцилиндром. Кроме того, он должен соответствовать тем же характеристикам по размеру и давлению, что и линия первичного дросселя.

Линия дроссельной заслонки от клапанов к коллектору штуцеров представляет собой постоянную проблему.Эта линия должна иметь фланцевое соединение, иметь минимальный внешний диаметр 4 дюйма и проходить ПРЯМО между штабелем и коллектором. Любые изгибы, изгибы или углы с большой вероятностью разрушатся. Когда это происходит, управление скважиной становится очень трудным, утерянным, чрезвычайно опасным или всем вышеперечисленным. Только помните, ПРЯМЫЕ и никаких резьбовых соединений.

Если требуются повороты в линии штуцера, они должны быть выполнены с Т и мишенями, как показано на Рис. 1.9. Мишени должны быть заполнены баботом и достаточно глубокими, чтобы противостоять эрозии.Направление потока должно совпадать с целью.

Рис. 1.9. Линия дросселирования с поворотами.

Рис. 1.10 иллюстрирует неправильно построенный штуцер. Обратите внимание, что линия штуцера немного изогнута. Кроме того, цели идут задом наперед или по течению к скважине. Направление целей является распространенным недоразумением во всей мировой индустрии. Эти точки следует проверять при всех операциях.

Рис. 1.10.

Предпочтительно использовать непрерывные прямые стальные линии.Шарнирные соединения следует использовать только при операциях гидроразрыва и цементирования и не следует использовать в штуцерах или каких-либо операциях по управлению скважиной. На глубокой высоконапорной скважине на юге Миссисипи произошел сбой молота, и буровая установка сгорела.

Наконец, использование шлангов стало более популярным в последние годы. Шланги устанавливаются быстро и удобно. Однако шланги рекомендуются только при плавучих буровых работах, которые не предлагают альтернативы. Кроме того, учтите, что в двух наиболее серьезных на сегодняшний день проблемах управления скважинами в Северном море отказ шланга был основной причиной.

Шланги и шарнирные соединения хорошо работают на многих скважинах, потому что на многих скважинах не возникают серьезные проблемы управления скважиной. Однако, когда возникают серьезные проблемы с контролем скважины, твердое оборудование имеет лучшую целостность. Шарнирные соединения могут использоваться на стороне перекачивания при проведении операций глушения в течение коротких периодов времени. На момент написания этой статьи использование шланга должно быть ограничено стороной всасывания насосного оборудования. В настоящее время нельзя рекомендовать шланги для замены дроссельных магистралей. Хотя литература убедительна, нелогично делать вывод о том, что резина тверже стали.

Таким образом, штуцер должен быть прямым и иметь диаметр не менее 4 дюймов. Шланги и резьбовые соединения использовать нельзя. Любые повороты должны быть нацелены, как показано на рисунке. Наконец, знайте следующее: если ситуация станет достаточно сложной, то есть если в потоке будет много твердых частиц, эрозия будет повсюду, где поток вращается, включая пересечение бурового отверстия. Эрозия будет на внешней стороне поворота сразу вниз по течению.

Не подавись! — Журнал мощности жидкости

Один из наиболее сбивающих с толку аспектов вакуумных систем захвата и размещения — это вакуумный поток. Поток в вакуумной системе, как и в любом другом проекте гидроэнергетики с использованием сжатого воздуха или гидравлического масла, является очень важным фактором.

Чаще всего вакуумный насос Вентури или вакуумный насос имеют слишком большие размеры, чтобы компенсировать непонимание или нестандартную установку. Учтите это: единственная причина для другого размера вакуумного откачивающего устройства заключается в том, чтобы предлагать разные скорости откачки. Вакуумная трубка Вентури 1 куб. Фут / мин выполняет ту же работу, что и вакуумная трубка Вентури 20 куб. это просто займет больше времени.Стоимость приобретения и эксплуатации вакуумной системы может быть значительно снижена, если правильно выбрать компоненты для области применения.

Поток в вакуумной системе часто сбивает с толку инженера по сжатому воздуху. Вакуум — это снижение атмосферного давления в фиксированном объеме, таком как хорошо герметичный вакуумный стакан или контур. Если он не герметичен, будет утечка. Тогда у нас нет фиксированного объема, и поэтому создать состояние вакуума труднее. Если насос достаточно большой, он может преодолеть утечку вокруг чашки или в вакуумном контуре, но она сразу же исчезнет после выключения насоса.

Известный объем атмосферного давления показан на Рис. 1 . Куб №1 заполнен молекулами газа и находится в атмосферных условиях. Куб №2 практически не содержит молекул газа и находится в состоянии вакуума. Вакуум можно определить как известный объем, содержащий меньше молекул газа, чем эквивалентный объем в атмосфере вокруг него. Вот что такое атмосферное давление: молекулы газа сталкиваются друг с другом, создавая давление. Выньте их из известного объема, и давление снизится или, другими словами, создается вакуум.

Если вы поднесете руку к выпускному отверстию вакуумного насоса при его первом запуске, вы почувствуете, как мимо проносится много воздуха. По мере увеличения вакуума в объеме, присоединенном к насосу, воздушный поток уменьшается. Причина проста: меньше молекул газа проходит через вашу руку, потому что их меньше в известном объеме. При «полном» вакууме вообще не было бы воздушного потока.

Это вакуумный поток: поток молекул воздуха, которые удаляются из объема с атмосферным давлением.

Итак, с практической точки зрения, как вы рассчитываете или выбираете компоненты для вакуумной системы? Простой ответ — думать обо всем в вашем контуре, например, о клапанах, фитингах, шлангах и трубках, работающих при общем падении давления 15 фунтов на квадратный дюйм или 1 бар (изб.). Если вы выберете размер в соответствии с этой спецификацией, вы не ошибетесь, но соединение этих различных компонентов в вакуумной цепи является ключевым моментом. В следующих параграфах предлагаются некоторые основные правила правильного использования обычных вакуумных компонентов.

Рассмотрим Рис.2 . Этот контур включает в себя следующие компоненты: одну вакуумную трубку Вентури, входной вакуумный фильтр и восемь вакуумных чашек. Контур №1, в зависимости от расстояния и диаметра соединительных трубок и / или фитингов между трубкой Вентури и крайними правыми колпачками, может страдать от «удушения» — состояния, при котором колпачки справа испытывают нехватку вакуума. . Это очень распространенная ситуация, особенно в больших вакуумных контурах. Простым решением было бы увеличить внутренний диаметр трубки, что уменьшило бы ограничение (я) и обеспечило бы сбалансированный уровень вакуума в контуре.Проблема, однако, заключается в том, сколько времени требуется вакуумной трубке Вентури для откачки объема трубки, особенно при высокоскоростном захвате и установке. Контур № 2 обеспечивает более сбалансированное состояние всех восьми вакуумных чашек и представляет собой простую модификацию системы.

В контуре № 3 показан тот же контур с вакуумной чашей, но со специальной вакуумной трубкой Вентури для каждой чашки. Это устраняет все потенциальные проблемы с вакуумным потоком и действительно предлагает более короткое время цикла, но теперь пользователь будет испытывать потенциальное ограничение сжатого воздуха в линиях подачи, если трубка имеет неправильный внутренний диаметр. Другой серьезной проблемой может быть дополнительный расход сжатого воздуха по сравнению с контурами 1 и 2.

На рис. 3 показаны те же схемы, но все они будут использоваться в оборудовании, где вакуумный насос является устройством для создания вакуума. Вместо плохо или хорошо размещенной вакуумной трубки Вентури используются вакуумные клапаны. То же самое относится к расстоянию и дисбалансу трубопроводов и, как следствие, к ограничению потока вакуума. Конечно, можно использовать тот же вакуумный насос, и поэтому используемая энергия, за исключением катушек на клапанах, не меняется.

На рис. 4 показан универсальный вакуумный инструмент, в котором используется набор из множества вакуумных чашек для работы с различными грузами, такими как коробки разного размера или продукты разного размера.

Поскольку этот набор вакуумных чашек требует равных условий вакуума, поток имеет решающее значение в этом конкретном приложении. Три стрелки на правом изображении выделяют вакуумные порты, которые подключаются к источнику вакуума. Это может быть вакуумный насос Вентури или вакуумный насос. Если бы эта универсальная вакуумная подъемная головка использовалась в приложениях, где обрабатывались грузы различного размера, некоторые из вакуумных чашек могли быть негерметичными и протекали.Все чашки, показанные на изображении слева, содержат небольшой винт с отверстием, как показано (увеличено) внизу. Эти маленькие дроссельные винты включают отверстие диаметром 1,5 мм (1/16 дюйма), которое ограничивает поток, если стакан не закрывается продуктом, с которым работаете. Чтобы иметь противодавление в 10 дюймов рт. Следовательно, если бы 10 чашек не были закрыты, насос должен был бы производить не менее 15 кубических футов в минуту при 10 ″ ртутном столбе, чтобы компенсировать эту утечку.

Некоторые универсальные инструменты, такие как показанные на Рис. 4 , используют самозакрывающийся клапан на каждой вакуумной чашке. Если вакуумный колпачок, прикрепленный к самозакрывающемуся клапану, не защищен от нагрузки, индуцированный воздушный поток (утечка) приведет к закрытию клапана. К чашкам, которые герметично прилегают к нагрузке, будет приложен полный вакуум системы.

Для каждого самозакрывающегося клапана, как показано на рис. 5 в разобранном виде (корпус + пружина + уплотнительный шарик + регулировочный винт), требуется от 0.5 куб. Футов в минуту и ​​2 куб. В большом массиве вакуумных чашек многие вакуумные чашки могут быть открыты для атмосферы, когда головка захватывает меньшую упаковку, поэтому, следовательно, может потребоваться особенно большой вакуумный насос или трубка Вентури. Это может быть связано с нехваткой затрат или места для пользователя. Схема в Рис. 6 может использоваться вместо большого вакуумного насоса.

В этой схеме используется вакуумный резервуар или резервуар для хранения. Вентури или насос «заряжает» этот резервуар до высокого уровня вакуума. Бак и все соединительные шланги и фитинги до входа в вакуумный клапан откачиваются до этого высокого уровня вакуума (обозначенного красными линиями).Когда регулирующий клапан (ы) открывается, вакуумная камера немедленно вакуумируется, и во всем контуре создается равновесие, а при использовании технологии самозакрывающихся клапанов они мгновенно закрываются. Следовательно, размер насоса Вентури или насоса должен выдерживать только подъем деталей, а не закрытие клапанов. Эта функция хранения и метод вакуумного регулирующего клапана значительно уменьшает размер насоса или трубки Вентури и экономит затраты на покупку и текущее владение. При правильном размере насос может быть на 90% меньше в зависимости от области применения, поскольку он используется только для перезарядки резервуара во время фазы производственного цикла без подъема.Если также встроена автоматическая система энергосбережения, насос отключается при достижении уровня вакуума. Это приводит к значительной экономии энергии.

Что вызывает плохие характеристики потока в вакуумном подъемном контуре? Клапаны, которые слишком малы или слишком далеко от чашек, а также шланги и трубки, которые слишком длинные или слишком малы по внутреннему диаметру.

У вас редко будут проблемы с потоком, если вы используете насос увеличенного размера, но использование основных принципов схемы и понимание используемых компонентов позволяет вам использовать наиболее эффективное решение для приложения.

Эта статья предназначена в качестве общего руководства, и, как и в случае любого промышленного применения, связанного с выбором оборудования, следует обращаться за независимой профессиональной консультацией для обеспечения правильного выбора и установки.

Даниэль Паско, Davasol Inc.

Vacuforce LLC — производитель и дистрибьютор вакуумных компонентов и систем для промышленности в Северной Америке. С Vacuforce можно связаться через ее веб-сайт (www.vacuforce.com) или напрямую по адресу [email protected].Иллюстрации и 3D-модели предоставлены Дэниелом Паско из Davasol Inc., торговой компании, занимающейся промышленным распространением. С Даниэлем можно связаться по адресу [email protected].

Как проверить воздушную заслонку на карбюраторном двигателе

Дроссельная заслонка — это пластина в карбюраторе, которая открывается и закрывается, чтобы больше или меньше воздуха попадало в двигатель. Подобно дроссельной заслонке, дроссельная заслонка поворачивается из горизонтального положения в вертикальное, открывая проход и позволяя проходить большему количеству воздуха. Дроссельная заслонка расположена перед дроссельной заслонкой и регулирует общее количество воздуха, поступающего в двигатель.

Воздушная заслонка используется только при запуске холодного двигателя. При холодном пуске заслонка должна быть закрыта, чтобы ограничить количество поступающего воздуха. Это увеличивает количество топлива в цилиндре и помогает двигателю работать, пока он пытается прогреться. После прогрева двигателя пружина датчика температуры медленно открывает воздушную заслонку, позволяя двигателю дышать полностью.

Если у вас не получается завести машину утром, проверьте воздушную заслонку на двигателе.Он может не полностью закрываться при холодном запуске, в результате чего в цилиндр попадает слишком много воздуха, что, в свою очередь, мешает правильной работе на холостом ходу. Если после прогрева автомобиля воздушная заслонка не открывается полностью, ограничение в воздухе может привести к снижению мощности.

Часть 1 из 1: Осмотрите воздушную заслонку

Необходимые материалы

Шаг 1. Дождитесь утра, чтобы проверить воздушную заслонку . Проверьте воздушную заслонку и посмотрите, закрыта ли она при холодном двигателе.

Шаг 2: Снимите воздушный фильтр .Найдите и снимите воздушный фильтр двигателя и корпус, чтобы получить доступ к карбюратору.

Для этого может потребоваться использование ручных инструментов, однако во многих случаях воздушный фильтр и корпус крепятся только барашковой гайкой, которую часто можно снять без использования каких-либо инструментов.

Этап 3. Проверьте воздушную заслонку . Дроссельная заслонка будет первой дроссельной заслонкой, которую вы увидите при снятии воздушного фильтра. Этот клапан должен быть закрыт, потому что двигатель холодный.

Шаг 4: Несколько раз нажмите на педаль газа .Несколько раз нажмите на педаль газа, чтобы закрыть клапан.

Если в вашем автомобиле есть воздушная заслонка с ручным управлением, попросите кого-нибудь переместить рычаг вперед и назад, пока вы наблюдаете, движется ли и закрывается ли воздушная заслонка.

Шаг 5: Попробуйте слегка сдвинуть клапан пальцами . Если клапан отказывается открываться или закрываться, это может означать, что он каким-то образом застрял в закрытом состоянии либо из-за накопления грязи, либо из-за неправильно работающего регулятора измерения температуры.

Шаг 6: Используйте очиститель карбюратора .Распылите немного очистителя карбюратора на воздушную заслонку, а затем протрите ее тряпкой, чтобы удалить грязь.

Очиститель может безопасно входить в двигатель, поэтому не беспокойтесь о том, чтобы вытереть все до последней капли.

После того, как вы закроете воздушную заслонку, установите воздушный фильтр и корпус на карбюратор.

Шаг 7: Дайте двигателю поработать, пока он не прогреется . Включите зажигание вашей машины. Как только двигатель прогреется, вы можете снять воздушный фильтр и проверить, открыта или закрыта воздушная заслонка.В этот момент воздушная заслонка должна быть открыта, чтобы двигатель мог дышать полностью.

• Предупреждение : Никогда не запускайте и не ускоряйте двигатель при снятом воздухоочистителе в случае обратного возгорания.

При осмотре воздушной заслонки у вас также есть возможность заглянуть внутрь карбюратора. Если он грязный, вы можете подумать о том, чтобы очистить весь узел, чтобы двигатель работал бесперебойно.

Если у вас возникли проблемы с определением причины неисправности двигателя, обратитесь к сертифицированному специалисту YourMechanic для осмотра вашего двигателя и определения причины проблемы.

демпфер топливного насоса 164 $. 93. Совместим с любым электромагнитным насосом дозирования топлива Webasto. Мембранный топливный насос 5 всасывает топливо из топливного бака (не показан) и подает его на регулятор 15 давления. Узел топливного насоса, комплекты топливных насосов и топливные насосы. (1) Отправка в понедельник. 46. ​​2 предложения от 18 $. 75 долларов. Когда давление внезапно начинает расти, пружинная мембрана немного отодвигается назад, увеличивая объем топливной рампы.Мне повезло: у меня был запасной старый демпфер с выпускным отверстием 15 мм. 5. # 5 · 11 августа 2008 г. (отредактировано) 96 экипаж сказал: Насколько я обнаружил, у грузовиков California есть демпфер, установленный рядом с топливным насосом. Еще не проверено. W116 450SEL 1977 г. Так действительно ли мне нужен демпфер пульсатора топливного насоса, установленный с моим новым FP? Кроме того, как вы думаете, механики устанавливают эту деталь с новым топливным насосом или просто топливным демпфером CAV Lucas для дизельных инжекторных насосов DPA 7139-159A 7139-159 68 австралийских долларов. 3330651: Hyundai OEM ДЕМПФЕР КРЫШКИ НАСОСА 15 $.76. Чрезмерная утечка дроссельной заслонки топливного насоса PT 7. Медленное ускорение или реакция. 95; New Item Новый демпфер вибрации верхнего топливного насоса для всех велосипедов R1100S, всех велосипедов R1200C / CL, всех велосипедов K1200RS / GT 1998-2005 годов и всех велосипедов K1200LT $ 9. Масло входит в верхнюю часть плунжера для впрыска через всасывающий клапан. Кроме того, за счет обеспечения топливоподкачивающего насоса высокого давления для повышения давления топлива низкого давления от насоса низкого давления до высокого давления для подачи топлива к клапану впрыска топлива и помещения демпфера диафрагменного типа в клапан низкого давления. камера, которая расположена перед впускным клапаном ТНВД, состояние «Новое».Таким образом, демпфер давления топлива гарантирует, что система впрыска топлива автомобиля поддерживает постоянное оптимальное давление и более плавную подачу топлива. Топливный насос. Выучить больше. Топливный насос DP 30. 4. 9 cm2250 ecf, qsx15 cm2250, qsx15 cm2250 ecf, qsx15 cm2250 x115, qsx15 cm2350 x105, qsx15 cm2350 x106, qsx15 cm570, qsz13 cm2150 z101, qsz13 cm2150 z102, топливный насос в сборе, топливный насос в сборе Насосы. 95; Новый товар Новый фиксатор топливного насоса с гайками и шайбами ​​для всех велосипедов K75 / 100/1100, построенных от 1/93 $ 17. Актуального цвета 12В-35мл нет в наличии. 0 из 5 звезд 7. Standard Motors FPD37 Fuel Damper. Когда давление внутри бочки падает ниже подающего насоса Новый демпфер вибрации топливного насоса для K75 / 100 / K1100 (до 1/93). 43. ·. Bosch 0280160587 Регулятор давления топлива. 44 Топливный насос с демпфером Low Noise Accurate Flow для Webasto. com / шаг за шагом проведет вас через процесс замены топливного демпфера на топливном насосе 2007-2015 годов на демпфер Low Noise Accurate Flow для Webasto. В продаже есть только топливный демпфер.Демпфер пульсаций, установленный на топливной рампе, гасит эти перепады давления. производители и поставщики демпфера топливного насоса со всего мира. (1) Форсунки, открывающиеся и закрывающиеся под давлением, создаваемым насосом, вызывают такие же волны в вашей топливной системе. Состояние воздушной заслонки BMW Oilhead «Новое». Приобрел сменный насос от Мерседес-Бенц прямой, он 15мм. В результате количество впрыскиваемого топлива больше или меньше необходимого. Стандартные моторные продукты FPD53 Демпфер давления топлива 5.Некоторые подчеркивают важность его замены или получения топливного насоса «обход демпфера» в соответствии с квестом профессора на других сайтах (я даже не могу найти этот термин нигде, кроме комплекта демпфера топливного насоса воздушного и водяного нагревателя Webasto для бензинового и дизельного топлива. Топливные насосы Webasto.44 Новый демпфер вибрации нижнего топливного насоса для всех велосипедов R850 / 1100/1150, всех велосипедов R1200C / CL, всех мотоциклов K75 / 100/1100, выпущенных с 1/93 года, всех мотоциклов K1200RS / GT 1998-2005 годов и всех K1200LT Мост BMW с масляной головкой, шаровой шарнир, сальники вилки, демпфер рулевого управления, отражатели.22 сентября 2021 г. · Опубликовано: 23 сентября 2021 г., 4:04 Тема сообщения: Re: Демпфер дизельного топливного насоса, Massey 1100 Perkins 354 Демпфер — распространенная проблема утечки, насос будет нормально работать и без него. 27 долларов США. Ограничение подачи топлива. Предполагаемая дата отправки: 28.03.2022, если 9 августа 2008 г. · Дата отправки: 26 октября 2006 г. Добавить в корзину. Дозирующий насос — это комбинированная система подачи, дозирования и блокировки подачи топлива. Номер детали: CRT-PD1. Подробности быстрого просмотра. 99. Диафрагма демпфера используется для поглощения этих волн и сглаживания подачи топлива.Как найти свой ESN. 3. Для достижения безопасного и постоянного давления в рампе часто требуется демпфер топливных импульсов (FPD). Открытие и закрытие форсунок против давления, создаваемого насосом, вызывает такие же волны в вашей топливной системе. Фактический цвет: 12 В-65 мл. Внутренняя диафрагма FPD поглощает колебательные импульсы и стабилизирует давление топлива. Panjiva использует более 30 международных источников данных, чтобы помочь вам найти квалифицированных поставщиков демпфера топливного насоса. Захваты руля BMW Oilhead. 50 # 24.99 стоимость доставки Доставка занимает 7-11 рабочих дней. 17 апреля 2015 г. · Например, производители оригинального оборудования могут разместить демпфер рядом с выпускным отверстием топливного насоса, несколько на топливной рампе (ах) и даже на обратной линии, чтобы убедиться, что система работает как можно более безимпульсной. Тяга дроссельной заслонки 25 мая 2010 г. · Эй, я скоро собираюсь заменить свой топливный насос (вероятно, получу Bosch 69400), и мне любопытно насчет демпфера. Это в моем V6 Fiero. Количество в наличии. 25 мая 2010 г. · Привет, я собираюсь заменить свой топливный насос в ближайшее время (вероятно, получу Bosch 69400), и мне любопытно насчет демпфера.27 долларов. 491. 62. Открытие и закрытие топливных форсунок создает импульсы давления в топливной рампе, которые могут привести к нестабильному давлению топлива. 18 марта 2006 г. · Во-первых, топливный фильтр находится в моторном отсеке. Предполагаемая дата отгрузки: 28.03.2022, если демпфер пульсаций Быстрая подача топлива вызывает скачки давления в топливной рампе. 44 Мембранный топливный насос 5 всасывает топливо из топливного бака (не показан) и подает его к регулятору давления 15. Наш стандартный демпфер с канавками, вырезанными во внешней оболочке для размещения ремней нагнетателя.9 cm2250 ecf, qsx15 cm2250, qsx15 cm2250 ecf, qsx15 cm2250 x115, qsx15 cm2350 x105, qsx15 cm2350 x106, qsx15 cm570, qsz13 cm2150 z101, qsz13 cm2150 z102, Состояние «Новое». Фактический цвет 12В-65 мл отсутствует в наличии. 2. 71. Монтажный комплект демпфера вибрации топливного насоса Aeromotive. Топливный насос в продажу не входит. 37 долларов. Щелкните, чтобы увидеть полный ответ. НОВЫЕ ПРОДУКТЫ Новый послепродажный 20-миллиметровый полный передний тормозной цилиндр, подходит для всех мотоциклов K100 4V, K1100 и R850, R1100 (кроме R1100S) Топливный демпфер Cav / Lucas для топливного насоса DPA 7139-159 B.Цена: 8 долларов. Некоторые подчеркивают важность его замены или получения топливного насоса «обход демпфера» в соответствии с квестом профессора на других сайтах (я даже не могу найти этот термин нигде, кроме i CAV Lucas Fuel Damper для дизельных инжекторных насосов DPA 7139-159A 7139- 159 A $ 68. Вибрация топливного насоса 18 января 2020 г. · Демпфер пульсации топлива — это устройство, используемое для регулирования колебаний топлива, вызванных открытием и закрытием форсунок, и их сглаживания. Это не совсем необходимо на модифицированном высокопроизводительном автомобиле , поскольку потребности автомобиля с высокими характеристиками отличаются от потребностей серийного легкового автомобиля. Во-вторых, сегодня я обнаружил, меняя свой топливный насос (он находится под автомобилем прямо возле задней точки поддомкрачивания со стороны водителя), что на линии с насосом также есть топливный абсорбер. Топливный насос с демпфером малошумный точный поток для Webasto Топливный насос с демпфером малошумный точный поток для Webasto. Обычно это короткий отрезок топливного шланга с двумя пластиковыми зажимами, удерживающими топливный насос на месте. BMW Oilhead Choke CAV Lucas Топливный демпфер для дизельных топливных насосов DPA 7139-159A 7139-159 A $ 68.Демпфер давления топлива или регулятор давления топлива представляет собой небольшую вакуумную диафрагму, которая регулирует величину давления и объем топлива, поступающего в систему впрыска автомобиля. Я читал о людях, обнаруживающих, что они протекают, как и мои, но я не понимаю необходимости в этом. 1 из 5 звезд. Состояние «Новое». Cummins и другие приложения Perkins без проблем используют установочный болт с плоской головкой. Моя модель 1977 года изначально имела соединение 12 мм с обеих сторон. 29 долларов. Hyundai. 3 из 5 звезд.приводить в движение вспомогательные ремни. какавтомобильный. Расчетная дата отгрузки: 28.03.2022, если Bosch Automotive 67000 OE Модуль топливного насоса в сборе 1990-1996 Ford Bronco, 1989-1990 Ford Bronco II, 1992-1995 Ford E-150 Econoline, 1992-1995 Ford E-150 Econoline Club Wagon , Ford E-250 Econoline, + еще, Монтажный комплект демпфера вибрации топливного насоса в баке. Давление во впускном коллекторе (наддув) слишком низкое. Чтобы изменить это, вам нужно удалить турбо. В корзину Состояние «Новое». Иногда его называют FPD. Попробуйте этот демпфер и установите сразу после топливного насоса, чтобы уменьшить резонанс звука «тик-тик-тик», который мы все знаем и любим.Демпфер дополнительно гасит реакцию всей трансмиссии топливной системы, тем самым снижая шум двигателя. Кроме того, за счет использования топливоподкачивающего насоса высокого давления для нагнетания топлива низкого давления от насоса низкого давления до высокого давления для подачи топлива к клапану впрыска топлива и помещая демпфер диафрагменного типа в камеру низкого давления, которая расположена выше по потоку от впускного клапана топливоподкачивающего насоса высокого давления, делается условие «Новое». Благодаря предложениям Datsun / Nissan по топливу и системе впрыска, от топливного насоса и амортизаторов до бензобаков и всего остального, Z Car Source — это то место, куда можно пойти для вашего Datsun 240Z 18 января 2020 г. · Демпфер пульсации топлива — это устройство, используемое для регулирования колебаний топлива, вызванного открытием и закрытием форсунок, и сгладьте это.Разработан и настроен для устранения вредных гармоник коленчатого вала. Распродано. 1. Трещина в демпфере пульсаций топливного насоса 6. Неисправность форсунки. $ 37. При его установке необходимо соблюдать определенные требования. На нашем веб-сайте есть несколько безопасных способов оплаты. Большинство запчастей отправляются в течение 1–3 рабочих дней. Контрольный шар форсунки установлен неправильно или отсутствует 8. Комплекты топливного насоса включают топливный насос, топливные шланги, топливный фильтр, заслонку и сетку. 13 предложений от 64 $.Монтажный комплект демпфера вибрации топливного насоса. ДОЛЛАР США. Топливный насос представляет собой комбинированную систему подачи, дозирования и запирания для обеспечения подогревателя топливом из топливного бака автомобиля. Я покупаю крышку 333065100, демпфер топливного насоса (3330651), запчасти cummins oem для автомобилей: isx cm570, isx cm870, isx cm871, isx cm871 e, isx15 cm2250, isx15 cm2250 sn, isx15 cm2350 x101, isx15 cm2350 x114, isz13 cm2150 sn, qsx11. 95 Брайан Эслик из книги How to Automotive http: // www. 22 ноября 2021 г. · Демпфер пульсации топливного насоса.Посмотреть детали. 85. Предполагаемая дата отправки: 28.03.2022 при заказе сегодня. 509 долларов. 78. всасывающий клапан и пружинный демпфер в топливном насосе Автор: Рави Гупта | 16 авг.2020 г. | Всасывающий клапан и пружинный демпфер ТОПЛИВНЫЙ НАСОС С РЕГУЛИРУЕМЫМ ВПРЫСКОМ ВСАСЫВАЮЩИЙ КЛАПАН ТОПЛИВНОГО НАСОСА ВСАСЫВАЮЩИЙ КЛАПАН ТОПЛИВНОГО НАСОСА 1. 44 26 февраля 2021 г. · Re: Топливный насос к ШЛАНГУ демпфера топлива. $ 45. Тормоз с масляной головкой BMW, рычаги воздушной заслонки, переключатели на руле, ключи, переключатели зажигания и зеркала. Топливный насос и амортизатор Z Car Source предлагает огромный выбор топливного насоса и амортизаторов Datsun 280Z, топливного насоса и амортизаторов Datsun / Nissan 280ZX, а также топливного насоса, амортизаторов и запчастей Nissan 300ZX.Монтажный комплект демпфера вибрации топливного насоса. Добавьте в свой список желаний. 26 февраля 2021 г. · Re: Топливный насос к шлангу топливной заслонки. В одних местах это называют поглотителем, в других — демпфером. Вы правы, что поменяли насосы. +2 доллара. Cummins Fuel Pump Damper Diaphragm 202897. 2 24v с демпфером для отопителей Webasto TH (Дизель) — 85155B. 8138 сообщений. 18 янв.2020 г. · Демпфер пульсаций топлива — это устройство, используемое для регулирования колебаний топлива, вызванных открытием и закрытием форсунок, и их сглаживания.Когда давление внутри бочки падает ниже подающего насоса Всем привет! Я поменял много топливных насосов GM, но впервые вижу демпфер пульсатора топливного насоса. Обратный клапан 4 выполнен в виде откидного клапана в качестве демпфера колебаний топливной системы. Делайте ежемесячные платежи с помощью Affirm для заказов на сумму более 50 долларов США. Из подающей магистрали 2 топливного бака топливо сначала поступает в уравнительную камеру 3, а оттуда через обратный клапан 4 в насосную камеру 7 топливного насоса 5. Топливный демпфер CAV Lucas для дизельных инжекторных насосов DPA 7139-159A 7139-159 68 австралийских долларов.44 Топливный насос. Гарантия самой низкой цены. «Ответ №1 от: 26 февраля 2021, 13:54». Плюс они кажутся проблемой для утечек. Вибрация топливного насоса ONER Новый электрический топливный насос и установочный комплект, пригодный для нескольких моделей Заменяет E8229 E2068 E8213 EFP382A. Ограничение сливной линии. Введите серийный номер двигателя, чтобы убедиться, что этот продукт подходит для вашего оборудования. Эти демпферы имеют извилистые канавки, встроенные во внешнюю оболочку. 52 доллара. К ведущей шестерне топливной системы прикреплен демпфер, чтобы противодействовать крутильной вибрации, создаваемой в ведущей шестерне топливной системы топливной системой, такой как система впрыска топлива или топливный насос. вызывают паразитарную потерю HP. Обратный клапан 4 выполнен в виде откидного клапана как 3330652: Корпус демпфера топливного насоса Cummins® OEM. Добавить в корзину. 11. Водяной насос U4846 20мм 24в для Webasto Thermo 90ST —

18A. Многие говорят, что вам не нужен демпфер пульсации, другие скажут, что вам нужен. Этот продукт не разрешен к продаже или использованию на транспортных средствах с ограничением выбросов, за исключением случаев, когда он используется в качестве прямой заменяемой детали, соответствующей спецификациям OEM. P / N 11601: Монтажный комплект демпфера вибрации топливного насоса. 1 х топливный демпфер.2. Демпфер топливного насоса

.