Сварка конструкционных низкоуглеродистых и низколегированных сталей

Сварка конструкционных низкоуглеродистых и низколегированных сталей

Электроды для сварки  низкоуглеродистых и низколегированных сталей  —  АНО-4, МР-3, МР-3С синие, ОЗС-4, ОЗС-6, ОЗС-12, УОНИ-13/45, УОНИ-13/55 вы можете заказать позвонив по телефонам (495) 799-59-85, 967-13-04

Состав и свойства сталей:

Углерод является основным легирующим элементом в углеродистых конструкционных сталях и определяет механические свойства сталей этой группы. Повышение его содержания усложняет технологию сварки и затрудняет возможности получения равнопрочного сварного соединения без дефектов. Стали с содержанием углерода до 0,25% относятся к низкоуглеродистым. По качественному признаку углеродистые стали разделяют на две группы: обыкновенного качества и качественные. По степени раскисления стали обыкновенного качества обозначают: кипящую — кп, полуспокойную — пс и спокойную — сп. Кипящая сталь, содержащая не более 0,07% Si, получается при неполном раскислении металла марганцем.

Сталь характеризуется резко выраженной неравномерностью распределения серы и фосфора по толщине проката. Местная повышенная концентрация серы может привести к образованию кристаллизационных трещин в шве и околошовной зоне. Кипящая сталь склонна к старению в околошовной зоне и переходу в хрупкое состояние при отрицательных температурах. Спокойные стали получаются при раскислении марганцем, алюминием и кремнием и содержат не менее 0,12% Si; сера и фосфор распределены в них более равномерно, чем в кипящих сталях. Эти стали менее склонны к старению и отличаются меньшей реакцией на сварочный нагрев. Полуспокойная сталь по склонности к старению занимает промежуточное положение между кипящей и спокойной сталью. Сталь обыкновенного качества поставляют без термической обработки в горячекатаном состоянии. Изготовленные из нее конструкции также не подвергают последующей термической обработке.

Сталь углеродистую обыкновенного качества в соответствии с ГОСТ 380—71 подразделяют на три группы. Сталь группы А поставляют по механическим свойствам и для производства сварных конструкций не используют (группу А в обозначении стали не указывают; например, СтЗ. Сталь группы Б поставляют по химическому составу, а группы В по химическому составу и механическим свойствам. Перед обозначением марки этих сталей указывают их группу, например, БСтЗ, ВСтЗ. Полуспокойную сталь марок 3 и 5 производят с обычным и повышенным содержанием марганца (после номера марки ставят букву Г). Стали ВСт1, ВСт2, ВСтЗ всех степеней раскисления и сталь ВСтЗГпс, а также стали БСт1, БСт2, БСтЗ всех степеней раскисления и сталь БСтЗГпс поставляются с гарантией свариваемости. Для ответственных конструкций используют сталь группы В.

Углеродистую качественную сталь с нормальным (марки 10, 15 и 20) и повышенным (марки 15Г и 20Г) содержанием марганца поставляют в соответствии с ГОСТ 1050—74 и ГОСТ 4543—71. Она содержит пониженное количество серы. Стали этой группы для изготовления конструкций применяют в горячекатаном состоянии и в меньшем объеме после нормализации или закалки с отпуском (термоупрочнение).

Механические свойства этих сталей зависят от термической обработки. Сварные конструкции, изготовленные из этих сталей, для повышения прочностных свойств можно подвергать последующей термической обработке.

Стали, содержащие специально введенные элементы, которые отсутствуют в углеродистых сталях, называют легированными. Марганец считают легирующим компонентом при содержании его в стали более 0,7% по нижнему пределу, а кремний — при содержании свыше 0,4%. Поэтому углеродистые стали марок ВСт3Гпс, ВСт3Гпс, 15Г и 20Г с повышенным содержанием марганца по свариваемости следует отнести к низколегированным конструкционным сталям. Легирующие элементы, вводимые в сталь, образуя с железом, углеродом и другими элементами твердые растворы и химические соединения, изменяют ее свойства. Это повышает механические свойства стали и, в частности, снижает порог хладноломкости. В результате появляется возможность снизить массу конструкций.

В промышленности при производстве сварных конструкций широко используют низкоуглеродистые низколегированные стали. Суммарное содержание легирующих элементов в этих сталях не превышает 4,0% (не считая углерода), а углерода 0,25%.

В зависимости от вводимых в сталь легирующих элементов низколегированные стали разделяют на марганцовистые, кремнемарганцовистые, хромокремненикелемедистые и т. д. Наличие марганца в сталях повышает ударную вязкость и хладноломкость, обеспечивая удовлетворительную свариваемость. По сравнению с другими низколегированными сталями марганцовистые стали позволяют получать сварные соединения более высокой прочности при знакопеременных и ударных нагрузках. Введение в низколегированные стали небольшого количества меди (0,3—0,4%) повышает стойкость стали против коррозии (атмосферной и в морской воде). Для изготовления сварных конструкций низколегированные стали используют в горячекатаном состоянии. Термическая обработка улучшает механические свойства стали, которые, однако, зависят от толщины проката. Особенно важно, что при этом может быть достигнуто значительное снижение температуры порога хладноломкости.

Поэтому некоторые марки низколегированных сталей для производства сварных конструкций используют после упрочняющей термической обработки.

Общие сведения о свариваемости:

Рассматриваемые стали обладают хорошей свариваемостью. Технология их сварки должна обеспечивать определенный комплекс требований, основными из которых являются равнопрочность сварного соединения с основным металлом и отсутствие дефектов в сварном шве. Для этого механические свойства металла шва и околошовной зоны должны быть не ниже нижнего предела механических свойств основного металла. В некоторых случаях конкретные условия работы конструкций допускают снижение отдельных показателей механических свойств сварного соединения. Однако в большинстве случаев, особенно при сварке ответственных конструкций, швы не должны иметь трещин, непроваров, пор, подрезов. Геометрические размеры и форма швов должны соответствовать требуемым. Сварное соединение должно быть стойким против перехода в хрупкое состояние. В отдельных случаях к сварному соединению предъявляют дополнительные требования.

Однако во всех случаях технология должна обеспечивать максимальную производительность и экономичность процесса сварки при требуемой надежности и долговечности конструкции.

Механические свойства металла шва и сварного соединения зависят от его структуры, которая определяется химическим составом, режимом сварки и предыдущей и последующей термической обработкой. Химический состав металла шва зависит от доли участия основного и электродного металлов в образовании шва и взаимодействий между металлом и шлаком и газовой фазой. При сварке рассматриваемых сталей состав металла шва незначительно отличается от состава основного металла. В металле шва меньше углерода для предупреждения образования структур закалочного характера при повышенных скоростях охлаждения. Возможное снижение прочности металла шва, вызванное уменьшением содержания углерода, компенсируется легированием металла через проволоку, покрытие или флюс марганцем и кремнием. При сварке низколегированных сталей необходимое количество легирующих элементов в металле шва обеспечивается также и путем их перехода из основного металла.

Повышенные скорости охлаждения металла шва способствуют увеличению его прочности, однако при этом снижаются пластические свойства и ударная вязкость. Это объясняется изменением количества и строения перлитной фазы. Скорость охлаждения металла шва определяется толщиной свариваемого металла, конструкцией сварного соединения, режимом сварки и начальной температурой изделия. Влияние скорости охлаждения в наибольшей степени проявляется при дуговой сварке однослойных угловых швов и последнего слоя многослойных угловых и стыковых швов при наложении их на холодные, предварительно сваренные швы. Металл многослойных швов, кроме последних слоев, подвергающийся действию повторного термического цикла сварки, имеет более благоприятную мелкозернистую структуру. Поэтому он обладает более низкой критической температурой перехода в хрупкое состояние. Пластическая деформация, возникающая в металле шва под действием сварочных напряжений, также повышает предел текучести металла шва. Свойства сварного соединения зависят не только от свойств металла шва, но и от свойств основного металла в околошовной зоне.

Структура, а значит и свойства основного металла в околошовной зоне, зависят от его химического состава и изменяются в зависимости от термического цикла сварки. На рисунке 1 слева схематически показаны кривая распределения температур по поверхности сварного соединения в один из моментов, когда металл шва находится в расплавленном состоянии, и структурные участки зоны термического влияния на низкоуглеродистых и низколегированных сталях при дуговой сварке.

 

Рисунок 1. Схема строения зоны термического влияния сварного шва при дуговой сварке

При сварке низкоуглеродистых сталей на участке неполного расплавления металл нагревается в интервале температур между линиями солидуса и ликвидуса, что приводит к частичному расплавлению (оплавлению) зерен металла. Пространство между нерасплавившимися зернами заполняется жидкими прослойками расплавленного металла, который может содержать элементы, вводимые в металл сварочной ванны. Это может привести к тому, что состав металла на этом участке будет отличаться от состава основного металла, а из-за нерасплавившихся зерен основного металла — и от состава наплавляемого металла.

Увеличению химической неоднородности металла на этом участке способствует и слоистая ликвация, а также диффузия элементов, которая может происходить как из основного нерасплавившегося металла в жидкий металл, так и наоборот. По существу этот участок и является местом сварки. Несмотря на его небольшую протяженность, свойства металла в нем могут влиять на свойства всего сварного соединения.

На участке перегрева в результате нагрева в интервале температур от 1100— 1150 0С до температур линии солидуса металл полностью переходит в состояние аустенита. При этом происходит рост зерна, размеры которого увеличиваются тем более, чем выше нагрет металл выше температуры точки АС3. Даже непродолжительное пребывание металла при температурах свыше 1100 0С приводит к значительному увеличению размера зерен. После охлаждения это может привести к образованию неблагоприятной видманштеттовой структуры. На участке нормализации (полной перекристаллизации) металл нагревается незначительно выше температур точки АС3, и поэтому он имеет мелкозернистую структуру с высокими механическими свойствами. На участке неполной перекристаллизации металл нагревается до температур между точками АС1 и АС3, поэтому этот участок характеризуется почти неизменившимися первоначальными ферритными и перлитными зернами и более мелкими зернами феррита и перлита после перекристаллизации, а также сфероидизацией перлитных участков.

На участке рекристаллизации металл нагревается в интервале температур от 500—550 0С до температуры точки АС1, и поэтому по структуре он незначительно отличается от основного. Если до сварки металл подвергается пластической деформации, то при нагреве в нем происходит сращивание раздробленных зерен основного металла — рекристаллизация. При значительной выдержке при этих температурах может произойти значительный рост зерен. Механические свойства металла этого участка могут несколько снизиться вследствие разупрочнения из-за снятия наклепа.

При нагреве металла в интервале температур от 100 до 500 0С (участок синеломкости) его структура в процессе сварки не претерпевает видимых изменений. Однако металл на этом участке может обладать пониженной пластичностью и несколько повышенной прочностью. У некоторых сталей, содержащих повышенное количество кислорода и азота (обычно кипящих), металл на этом участке имеет резко сниженную ударную вязкость и сопротивляемость разрушению.

При многослойной сварке, ввиду многократного воздействия термического цикла сварки на основной металл в околошовной зоне, строение и структура зоны термического влияния несколько изменяются. При сварке длинными участками после каждого последующего прохода предыдущий шов подвергается своеобразному отпуску. При сварке короткими участками шов и околошовная зона длительное время находятся в нагретом состоянии. Кроме изменения структур, это увеличивает и протяженность зоны термического влияние. Наличие в низколегированных сталях легирующих элементов (которые растворяются в феррите и измельчают перлитную составляющую) тормозит при охлаждении процесс распада аустенита и действует равносильно некоторому увеличению скорости охлаждения. Поэтому при сварке в зоне термического влияния на участках где металл нагревается выше температур точки АС1, (при повышенных скоростях охлаждения), могут образовываться закалочные структуры. При этом металл нагревающийся до температур значительно выше температуры точки АС3, будет иметь более грубозернистую структуру. При сварке термических упрочненных сталей на участках рекристаллизации и синеломкости может произойти отпуск металла, характеризующийся структурой сорбита отпуска, с понижением его прочностных свойств. Технология изготовления сварных конструкций из низколегированных сталей должна предусматривать минимальную возможность появления в зоне термического влияния закалочных структур, способных привести к холодным трещинам, особенно при сварке металла больших толщин. При сварке термически упрочненных сталей следует принять меры, предупреждающие разупрочнение стали на участке отпуска.

При электрошлаковой сварке структура металла швов может характеризоваться наличием зоны 1 крупных столбчатых кристаллов (рисунок 2,а), которые растут в направлении, обратном отводу тепла, зоны 2 тонких столбчатых кристаллов, характеризуемой меньшей величиной зерна и несколько большим их отклонением в сторону теплового центра, и зоны 3 равноосных кристаллов, располагающейся посередине шва. Строение швов зависит от способа электрошлаковой сварки, химического состава металла шва и режима сварки. Повышение содержания в шве углерода и марганца увеличивает, а уменьшение интенсивности теплоотвода, наоборот, уменьшает ширину зоны.

 

 

Рисунок 2. Схема строения структур металла шва при электрошлаковой сварке

При сварке проволочными электродами могут быть только первые две зоны (рисунок 2,б) или какая-либо одна из них. Металл швов, имеющих структуру зоны 2, имеет пониженную стойкость против кристаллизационных трещин. Медленное охлаждение швов при электрошлаковой сварке в интервале температур фазовых превращений способствует тому, что их структура характеризуется грубым ферритно-перлитным строением с утолщенной оторочкой феррита по границам кристаллов. Термический цикл околошовной зоны при электрошлаковой сварке характеризуется ее длительным нагревом и выдержкой при температурах перегрева и медленным охлаждением. Поэтому в ней могут образовываться грубые видманштеттовы структуры, которые по мере удаления от линии сплавления сменяются нормализованной мелкозернистой структурой. В зоне перегрева может наблюдаться падение ударной вязкости, что устраняется последующей термической обработкой (нормализация с отпуском). Термический цикл электрошлаковой сварки, способствуя распаду аустенита в области перлитного и промежуточного превращений, благоприятен при сварке низколегированных сталей, так как способствует подавлению образования закалочных структур.

Основным фактором, определяющим после окончания сварки конечную структуру металла в отдельных участках зоны термического влияния, является термический цикл, которому подвергался металл в этом участке при сварке. Решающими факторами термического цикла сварки являются максимальная температура, достигаемая металлом в рассматриваемом объекте, и скорость его охлаждения. Ширина и конечная структура различных участков зоны термического влияния определяется способом и режимом сварки, составом и толщиной основного металла.

Рассмотренное выше разделение зоны термического влияния является приближенным. Переход от одного структурного участка к другому сопровождается промежуточными структурами. Кроме того, диаграмму железо — углерод мы рассматривали статично, в какой-то момент существования сварочной ванны. В действительности температура в точках зоны термического влияния изменяется во времени в соответствии с термическим циклом сварки.

Обеспечение равнопрочности сварного соединения при дуговой сварке низкоуглеродистых и низколегированных нетермоупрочненных сталей обычно не вызывает затруднений. Механические свойства металла околошовной зоны зависят от конкретных условий сварки и от вида термической обработки стали до сварки. При сварке низкоуглеродистых горячекатаных (в состоянии поставки) сталей при толщине металла до 15 мм на обычных режимах, обеспечивающих небольшие скорости охлаждения, структуры металла шва и околошовной зоны примерно такие, какие были рассмотрены выше. Повышение скоростей охлаждения при сварке на форсированных режимах металла повышенной толщины, а также однопроходных угловых швов при отрицательных температурах и т. д. может привести к появлению в металле шва и на участках перегрева полной и неполной рекристаллизации в околошовной зоне закалочных структур. Повышение содержания в стали марганца увеличивает эту вероятность. При этих условиях даже при сварке горячекатаной низкоуглеродистой стали марки ВСтЗ не исключена возможность получения в сварном соединении закалочных структур. Если эта сталь перед сваркой прошла термическое упрочнение — закалку, то в зоне термического влияния шва на участках рекристаллизации и синеломкости будет наблюдаться отпуск металла, т. е. снижение его прочностных свойств. Изменение этих свойств зависит от погонной энергии, типа сварного соединения и условий сварки.

Изменение свойств металла шва и околошовной зоны при сварке низколегированных сталей проявляется более значительно. Сварка горячекатаной стали способствует появлению закалочных структур на участках перегрева и нормализации. Механические свойства металла изменяются больше, чем при сварке низкоуглеродистых сталей. Термическая обработка низколегированных сталей — чаще всего закалка (термоупрочнение) с целью повышения их прочности при сохранении высокой пластичности, усложняет технологию их сварки. На участках рекристаллизации и синеломкости происходит разупрочнение стали под действием высокого отпуска с образованием структур преимущественно троостита или сорбита отпуска. Это разупрочнение тем больше, чем выше прочность основного металла в результате закалки. В этих процессах решающее значение имеет скорость охлаждения металла шва и в первую очередь погонная энергия при сварке. Повышение погонной энергии сварки сопровождается снижением твердости и расширением разупрочненной зоны. Околошовная зона, где наиболее резко выражены явления перегрева и закалки, служит вероятным местом образования холодных трещин при сварке низколегированных сталей.

Таким образом, получение при сварке низколегированных сталей, особенно термоупрочненных, равнопрочного сварного соединения вызывает некоторые трудности и поэтому требует применения определенных технологических приемов (сварка короткими участками нетермоупрочненных сталей и длинными участками термоупрочненных и др.). Протяженность участков зоны термического влияния, где произошло изменение свойств основного металла под действием термического цикла сварки (разупрочнение или закалка), зависит от способа и режима сварки, состава и толщины металла, конструкции сварного соединения и др.

В процессе изготовления конструкций из низкоуглеродистых и низколегированных сталей на заготовительных операциях и при сварке в зонах, удаленных от высокотемпературной области, возникает холодная пластическая деформация. Попадая при наложении последующих швов под сварочный нагрев до температур около 300 0С, эти зоны становятся участками деформационного старения, приводящего к снижению пластических и повышению прочностных свойств металла и возможному возникновению холодных трещин, особенно при низких температурах или в местах концентрации напряжений. Высокий отпуск при 600— 650 0С в этих случаях является эффективным средством восстановления свойств металла. Высокий отпуск применяют и для снятия сварочных напряжений. Нормализации подвергают сварные конструкции для улучшения структуры отдельных участков сварного соединения и выравнивания их свойств. Термическая обработка, кроме закалки сварных соединений в тех участках соединения, которые охлаждались с повышенными скоростями, приведшими к образованию в них неравновесных структур закалочного характера (угловые однослойные швы, последние проходы, выполненные на полностью остывших предыдущих), снижает прочностные и повышает пластические свойства металла в этих участках. При сварке короткими участками по горячим, предварительно наложенным швам замедленная скорость охлаждения металла шва и околошовной зоны способствует получению равновесных структур. Влияние термической обработки в этом случае сказывается незначительно. При электрошлаковой сварке последующая термическая обработка мало изменяет механические свойства металла рассматриваемых зон. Однако нормализация приводит к резкому возрастанию ударной вязкости.

Швы, сваренные на низкоуглеродистых сталях всеми способами сварки, обладают удовлетворительной стойкостью против образования кристаллизационных трещин. Это обусловлено низким содержанием в них углерода. Однако при сварке на низкоуглеродистых сталях, содержащих углерод по верхнему пределу (свыше 0,20%), угловых швов и первого корневого шва в многослойных швах, особенно с повышенным зазором, возможно образование в металле шва кристаллизационных трещин, что связано в основном с неблагоприятной формой провара (узкой, глубокой). Легирующие добавки в низколегированных сталях могут повышать вероятность образования кристаллизационных трещин. Все низкоуглеродистые и низколегированные стали хорошо свариваются всеми способами сварки плавлением. Обычно не имеется затруднений, связанных с возможностью образования холодных трещин, вызванных образованием в шве или околошовной зоне закалочных структур. Однако в сталях, содержащих углерод по верхнему пределу и повышенное содержание марганца и хрома, вероятность образования холодных трещин в указанных зонах повышается, особенно с ростом скорости охлаждения (повышение толщины металла, сварка при отрицательных температурах, сварка швами малого сечения и др.). В этих условиях предупреждение трещин достигается предварительным подогревом до 120—200 0С. Предварительная и последующая термическая обработка сталей, использующихся в ответственных конструкциях, служит для этой цели, а также позволяет получить необходимые механические свойства сварных соединений (высокую прочность или пластичность, или их необходимое сочетание).

Подготовку кромок и сборку соединения под сварку производят в зависимости от толщины металла, типа соединения и способа сварки согласно соответствующим ГОСТам или техническим условиям. Свариваемые детали для фиксации положения кромок относительно друг друга и выдерживания необходимых зазоров перед сваркой собирают в универсальных или специальных сборочных приспособлениях или с помощью прихваток. Длина прихватки зависит от толщины металла и изменяется в пределах 20—120 мм при расстоянии между ними 500— 800 мм. Сечение прихваток равно примерно 1/3 сечения шва, но не более 25—30 мм2. Прихватки выполняют покрытыми электродами или на полуавтоматах в углекислом газе. При сварке прихватки следует переплавлять полностью, так как в них могут образовываться трещины из-за высокой скорости теплоотвода. Перед сваркой прихватки тщательно зачищают и осматривают. При наличии в прихватке трещины ее вырубают или удаляют другим способом. При электрошлаковой сварке детали, как правило, устанавливают с зазором, расширяющимся к концу шва. Фиксацию взаимного положения деталей производят скобами, установленными на расстоянии 500—1000 мм друг от друга, удаляемыми по мере наложения шва. При автоматических способах дуговой и электрошлаковой сварки в начале и конце шва устанавливают заходные и выходные планки.

Сварка стыковых швов вручную или полуавтоматами в защитных газах и порошковыми проволоками выполняется на весу. При автоматической сварке требуются приемы, обеспечивающие предупреждение прожогов и качественный провар корня шва. Это достигается применением остающихся или съемных подкладок, ручной или полуавтоматической в среде защитных газов подварки корня шва, флюсовой подушки и других приемов. Для предупреждения образования в швах пор, трещин, непроваров и других дефектов свариваемые кромки перед сваркой тщательно зачищают от шлака, оставшегося после термической резки, ржавчины, масла и других загрязнений. Дуговую сварку ответственных конструкций лучше производить с двух сторон. Выбор способа заполнения разделки при многослойной сварке зависит от толщины металла и термической обработки стали перед сваркой. При появлении в швах дефектов (пор, трещин, непроваров, подрезов и т. д.) металл в месте дефекта удаляют механическим путем или воздушно-дуговой или плазменной резкой и после зачистки подваривают. При сварке низколегированных сталей от выбора техники и режима сварки (при изменении формы провара и доли участия основного металла в формировании шва) зависят состав и свойства металла шва.

Ручная дуговая сварка покрытыми электродами

 

Электроды выбирают в зависимости от назначения конструкций и типа стали , а режим сварки — в зависимости от толщины металла, типа сварного соединения и пространственного положения сварки.

Сварку низкоуглеродистых сталей производят электродами: АНО-4, МР-3, МР-3С синие, ОЗС-4, ОЗС-6, ОЗС-12, УОНИ-13/45, УОНИ-13/55.

Вы можете заказать сварочные элетроды позвонив по телефонам (495) 799-59-85, 967-13-04

 

Рекомендуемые для электрода данной марки значения сварочного тока, его род и полярность выбирают согласно паспорту электрода, в котором приводят его сварочно-технологические свойства, типичный химический состав шва и механические свойства. При сварке рассматриваемых сталей обеспечиваются высокие механические свойства сварного соединения и поэтому в большинстве случаев не требуются специальные меры, направленные на предотвращение образования в нем закалочных структур.

Техника заполнения швов и определяемый ею термический цикл сварки зависят от предварительной термической обработки стали. Сварка толстого металла каскадом и горкой, замедляя скорость охлаждения металла шва и околошовной зоны, предупреждает образование в них закалочных структур. Это же достигается при предварительном подогреве до 150—200 0С. Поэтому эти способы дают благоприятные результаты на нетермоупрочненных сталях. При сварке термоупрочненных сталей для уменьшения разупрочнения стали в околошовной зоне рекомендуется сварка длинными швами по охлажденным предыдущим швам. Следует выбирать режимы сварки с малой погонной энергией. При этом достигается и уменьшение протяженности зоны разупрочненного металла в околошовной зоне. При исправлении дефектов в сварных швах на низколегированных и низкоуглеродистых сталях повышенной толщины швами малого сечения вследствие значительной скорости остывания металл подварочного шва и его околошовная зона обладают пониженными пластическими свойствами. Поэтому подварку дефектных участков следует производить швами нормального сечения длиной не менее 100 мм или предварительно подогревать их до 150—200 0С.

Сварка под флюсом:

Автоматическую сварку выполняют электродной проволокой диаметром 3—5 мм, полуавтоматическую — диаметром 1,2—2 мм. Равнопрочность соединения достигается подбором флюсов и сварочных проволок и выбором режимов и техники сварки. При сварке низкоуглеродистых сталей в большинстве случаев применяют флюсы АН-348-А и ОСЦ-45 и низкоуглеродистые электродные проволоки Св-08 и Св-08А. При сварке ответственных конструкций, а также ржавого металла рекомендуется использовать электродную проволоку Св-08ГА. Использование указанных материалов позволяет получить металл шва с механическими свойствами, равными или превышающими механические свойства основного металла. При сварке низколегированных сталей используют те же флюсы и электродные проволоки Св-08ГА, Св-ЮГА, Св-10Г2 и др. Легирование металла шва марганцем из проволок и кремнием при проваре основного металла, при подборе соответствующего термического цикла (погонной энергии) позволяет получить металл шва с требуемыми механическими свойствами. Использованием указанных материалов достигается высокая стойкость металла швов против образования пор и кристаллизационных трещин. При сварке без разделки кромок увеличение доли основного металла в металле шва и поэтому некоторое повышение в нем углерода может повысить прочностные свойства и понизить пластические свойства металла шва.

Режимы сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей различаются незначительно и зависят от конструкции соединения, типа шва и техники сварки. Свойства металла околошовной зоны зависят от термического цикла сварки. При сварке угловых однослойных швов и стыковых и угловых швов на толстой стали типа ВСтЗ на режимах с малой погонной энергией в околошовной зоне возможно образование закалочных структур с пониженной пластичностью.

Предупреждение: этого достигается увеличением сечения швов или применением двухдуговой сварки.

При сварке низколегированных термоупрочненных для предупреждения разупрочнения шва в зоне термического влияния следует использовать режимы с малой погонной энергией, а при сварке не термоупрочненных сталей — режимы с повышенной погонной энергией. Для обеспечения пластических свойств металла шва и околошовной зоны на уровне свойств основного металла во втором случае следует выбирать режимы, обеспечивающие получение швов повышенного сечения, применять двухдуговую сварку или производить предварительный подогрев металла до 150—200 0С.

Сварка в защитных газах

При сварке низкоуглеродистых и низколегированных сталей для защиты расплавленного электродного металла и металла сварочной ванны используют углекислый газ. В качестве защитных находят применение и смеси углекислого газа с аргоном или кислородом до 30%. Аргон и гелий в качестве защитных газов применяют только при сварке конструкций ответственного назначения. Сварку в углекислом газе выполняют плавящимся электродом. В некоторых случаях для сварки используют неплавящийся угольный или графитовый электрод.

Этот способ применяют при сварке бортовых соединений из низкоуглеродистых сталей толщиной 0,3—2,0 мм (например, канистр, корпусов конденсаторов и т. д.). Так как сварку выполняют без присадки, содержание кремния и марганца в металле шва невелико. В результате прочность соединения составляет 50—70% прочности основного металла.

При автоматической и полуавтоматической сварке плавящимся электродом швов, расположенных в различных пространственных положениях, используют электродную проволоку диаметром до 1,2 мм, а при сварке швов, расположенных в нижнем положении — проволоку диаметром 1,2—3,0 мм.

 

Проволока для сварки в углекислом газе низкоуглеродистых и низколегированных сталей:

Свариваемая сталь                                                                  Сварочная проволока

Ст1, Ст2, Ст3                                                                         Св-08ГС, Св-08Г2С, Св-12ГС

10ХСНД, 15ХСНД, 14ХГС, 09Г2С                                            Св-08Г2С, Св-08ХГ2С

 

Структура и свойства металла швов и околошовной зоны на низкоуглеродистых и низколегированных сталях зависят от использованной электродной проволоки, состава и свойств основного металла и режима сварки (термического цикла сварки, доли участия основного металла в формировании шва и формы шва). Влияние этих условий и технологические рекомендации примерно такие же, как и при ручной дуговой сварке и сварке под флюсом.

На свойства металла шва влияет качество углекислого газа. При повышенном содержании азота и водорода, а также влаги в газе в швах могут образовываться поры. При сварке в углекислом газе влияние ржавчины незначительно. Увеличение напряжения дуги, повышая, угар легирующих элементов, ухудшает механические свойства шва.

Сварка порошковой проволокой и проволокой сплошного сечения без дополнительной защиты

Одним из преимуществ сварки открытой дугой порошковой проволокой по сравнению со сваркой в углекислом газе является отсутствие необходимости в газовой аппаратуре и возможность сварки на сквозняках, при которых наблюдается сдувание защитной струи углекислого газа. При правильно выбранном режиме сварки обеспечивается устойчивое горение дуги и хорошее формирование шва. В качестве источников тока можно использовать выпрямители и преобразователи с крутопадающими внешними вольт-амперными характеристиками. Недостатком этого способа сварки является возможность сварки только в нижнем и вертикальном положениях из-за повышенного диаметра выпускаемых промышленностью проволок и повышенной чувствительности процесса сварки к образованию в швах пор при изменениях вылета электрода и напряжения дуги. Особенностью порошковых проволок является также и малая глубина проплавления основного металла.

При использовании проволоки ПП-1ДСК для соединений с повышенным зазором между кромками в швах могут образовываться поры. Проволока ЭПС-15/2 для получения швов без пор требует соблюдения режимов в узком диапазоне. Большие рабочие токи ограничивают применение этой проволоки для сварки металла малых толщин. Проволоки ПП-АН7 и ПП-2ДСК имеют хорошие сварочно-технологические свойства в широком диапазоне режимов. Для сварки ответственных конструкций из низкоуглеродистых и низколегированных сталей рекомендуется использовать проволоки ПП-2ДСК, и ПП-АН4, обеспечивающие получение шва с хорошими показателями хладноломкости.

Электроды для сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей — АНО-4, МР-3, МР-3С синие, ОЗС-4, ОЗС-6, ОЗС-12, УОНИ-13/45, УОНИ-13/55 вы можете заказать позвонив по телефонам (495) 799-59-85, 967-13-04 

Электроды для сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей

Если не требуется механическая обработка свариваемых деталей и не оговаривается их прочность, а также при сварке изделий из высокопрочного и ковкого чугуна можно пользоваться электродами для сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей рекомендуются электроды УОНИ-13/45 и УОНИ-13/55.  [c.67]

Электроды для сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей  [c.130]

Модулятор-стабилизатор обеспечивает регулирование тока импульса и тока паузы в пределах 35—315 А ступенчатое регулирование длительности импульса и паузы в пределах 0,02—0,5 с плавное регулирование длительности стартового импульса сварочного тока в пределах 0,05—5 с, с которого начинается процесс сварки эффективное первоначальное возбуждение сварочной дуги и стабилизацию ее горения в процессе сварки автоматическое отключение напряжения холостого хода сварочного трансформатора при перерывах в сварке длительностью более 1 с. Стабилизация горения дуги вольтодобавочными импульсами, подаваемыми в дуговой промежуток в начале каждого полупериода сварочного тока, позволяет применять электроды практически с любым типом покрытия, предназначенные для сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей. Хорошие результаты получают при сварке углеродистых и нержавеющих сталей. За счет стартового импульса сварочного тока удается избегать, дефектов в начальных участках и в замках щвов. В табл. И приведены режимы сварки.  [c.200]

Для сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей в табл. 1—6 приведены данные об электродах. Среди указанных электродов наиболее применимы электроды марок ОМА 5, ЦМ-7 и МЭЗ-04, покрытия которых содержат ферромарганец, кислородосодержащие руды (марганцевую, железную, титановую) и органические составляющие, а также УОНИ-13/45 УП-1/45 и другие, основой покрытий которых является мрамор и плавиковый шпат, а в качестве раскислителей служат ферротитан, ферросилиций и ферромарганец.  [c.129]

ТАБЛИЦА 6 8 НЕКОТОРЫЕ ЭЛЕКТРОДЫ ДЛЯ СВАРКИ НИЗКОУГЛЕРОДИСТЫХ И НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЕЙ  [c.83]

Наиболее распространена для изготовления электродов, предназначенных для сварки низкоуглеродистой и низколегированной стали, низкоуглеродистая проволока. Легированную и высоколегированную проволоку применяют для изготовления электродов, необходимых для сварки легированной и высоколегированной стали и для наплавочных работ. Однако в некоторых случаях высоколегированные электроды могут быть применены для сварки углеродистых и низколегированных сталей.  [c.132]

Типы электродов по ГОСТ 9467—60 и наиболее широко применяемые марки покрытий электродов для сварки низкоуглеродистых и низколегированных конструкционных сталей  [c.66]

Для сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей плавящимся электродом в среде углекислого газа во всех пространственных положениях, кроме потолочного, широко применяются полуавтоматы серии ПДГ, Стабилизация выходных параметров источника питания совместно со стабилизацией скорости подачи электродной проволоки позволяет получать сварные соединения высокого качества.  [c.129]

Большинство современных плавленых флюсов предназначены за рубежом для сварки низкоуглеродистых или низколегированных сталей. Их рекомендуют для сварки на больших токах с высокими скоростями и с применением ленточного электрода.  [c.161]

Система легирования на основе кремния и марганца является традиционной для многих сварочных материалов, в том числе электродов с основным видом покрытия [ИЗ], предназначенных для сварки низкоуглеродистых и низколегированных конструкционных сталей, в том числе хладостойких. В металле швов, выполненных на этих сталях, содержание углерода  [c.48]

Сварочные токовые режимы при повышенном вылете плавящегося электрода для механизированной дуговой сварки в смеси Oj + О2 металлоконструкций из низкоуглеродистых и низколегированных сталей  [c.324]

Покрытия высокопроизводительных электродов могут быть рудно-кислого, фтористо-кальциевого или рутилового типа. Высокопроизводительные электроды рекомендуется применять для сварки ответственных конст рук-ций из низкоуглеродистой и низколегированной сталей, работающих при статических и знакопеременных на-Г(рузках. Необходимо использовать источники питания сварочной дуги с повышенным напряжением холостого хода.  [c.165]

И заготовкой используют угольные или металлические стержни. Для данного способа сварки применяют электроды ОЗС-12 и СЗС-17Н диаметром до 10 мм. Длина электрода должна примерно на 50 мм превышать длину шва, но составлять не более 1200 мм. Режимы выполнения стыковых швов при сварке заготовок из низкоуглеродистых и низколегированных сталей приведены в табл. 8.1.  [c.204]

При сварке на конце электрода образуется втулка из нерас-плавившегося покрытия, которой электрод опирается на изделие. Сварку ведут при повышенной скорости с наклоном электрода на 15—-20° углом назад. Наличие втулки на конце электрода, повышение мощности дуги и отсутствие колебательных движений электрода определяют концентрированный ввод теплоты в основной металл и увеличение глубины провара. При повышенных силах тока предпочитают использовать переменный ток, чтобы устранить магнитное дутье, наблюдаемое при сварке постоянным током и отрицательно сказывающееся на формировании шва. Электроды с глубоким проваром предназначены для сварки стыковых швов в нижнем положении и угловых швов в лодочку на низкоуглеродистых и низколегированных сталях. Широкого применения они не получили.  [c.107]

По механическим свойствам металла шва и сварного соединения электроды с рутиловым покрытием чаще всего относятся к типам Э42-Э46 и предназначены для сварки ответственных конструкций из низкоуглеродистых и низколегированных сталей (табл. 7-20).  [c.326]

В нашей стране электроды с органическим покрытием применяют главным образом для сварки трубопроводов в монтажных условиях. Наибольшее распространение получили электроды ВСЦ-4 и ВСЦ-4А, специально предназначенные для сварки первого слоя шва поворотных и неповоротных стыков трубопроводов из низкоуглеродистых и низколегированных сталей (табл. 7-24).  [c.330]

Хромовая бронза 0,4…1,0 Сг 1200 75 Для электродов и роликов при сварке титановых сплавов, низкоуглеродистых и низколегированных сталей  [c.363]

Для сварки конструкций из низкоуглеродистых и низколегированных сталей с учетом их химического состава рекомендуются марки электродов, приведенные в табл. 16.  [c.127]

При многослойной сварке стыков паропроводов размеры наплавляемых слоев (валиков) ограничиваются толщиной 6… 10 мм и шириной 35 мм, для стыков тонкостенных труб диаметром до 60… 100 мм — толщиной слоя 3…4 мм. Допускается вариант ручной дуговой сварки покрытым электродом слоями повышенной толщины до 20…25 мм при выполнении неповоротных стыков трубопроводов из низкоуглеродистых и низколегированных конструкционных сталей.  [c.230]

С в зоне шириной не менее 100 мм с каждой стороны свариваемых кромок. Для высоколегированных и легированных сталей температура подогрева составляет 250…350 °С. При температуре окружающего воздуха ниже — 5 °С швы металлоконструкций из низкоуглеродистых и низколегированных конструкционных сталей сваривают без перерыва за исключением времени на смену электрода и зачистку шва в месте возобновления сварки. Сварка деталей из высоколегированной аустенитной стали допускается до температуры — 20 °С без подогрева.  [c.291]

Электроды и другие сварочные материалы при сварке низколегированных сталей подбирают с таким расчетом, чтобы содержание углерода, серы, фосфора и других вредных элементов в них было ниже по сравнению с материалами для сварки низкоуглеродистых конструкционных сталей. Это увеличит стойкость металла шва против кристаллизационных трещин, так как низколегированные стали в значительной степени склонны к их образованию.  [c.169]

Кислые покрытия имеют шлаковую основу, состоящую из руд железа и марганца (FejOg, МпО), полевого шпата (SiOa), ферромарганца (FeMn) и других компонентов. Электроды обладают хорошими сварочно-технологическими свойствами позволяют вести сварку во всех пространственных положениях на переменном и постоянном токе. Возможна сварка металла с ржавыми кромками и окалиной. Применяют для сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей. Металл шва по составу соответствует кипящей стали Однако электроды токсичны в связи с выделением соединений марганца, поэтому применение их сокращается.  [c.192]

Единственной маркой электродов с газозащитным покрытием, которые имеют промышленное применение, являются электроды марки ОМА-2, используемые для сварки сталей малых толш.1т. Для сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей ВНИИСТ разработал электроды марок ВСП-16 и ВСП-16М с пластмассовым покрытием, в котором органическая смола играет роль газообразующего и связующего компонента. Покрытие этих электродов обладает малой чувствительностью к увлажнению и имеет высокую механическую прочность.  [c.141]

Каждому типу электродов для сварки конструкционных, теплоустойчивых и высоколегированных сталей может соответствовать несколько марок электродов, особенно много марок разработано и выпускается для сварки конструкционных сталей. Например, к типу электродов Э42А относятся электроды марки УОНИИ-13/45, СМ-11 и др. Характеристика электродов различных марок приведена в табл. 10.5. Наиболее распространены для сварки в заводских условиях электроды марок АНО-1, АНО-6, ВРМ-12, ОЗС-4, МР-3, АНО-4, предназначенные для сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей. В конструкциях, к которым предъявляются повышенные требования пластичности и вязкости сварных швов, для сварки применяют электроды УОНИИ-13/45, СМ-11, УОНИИ-13/55, СК2-50 и другие этих же типов в зависимости от требований к электродам, указанным в проекте. Электроды ОЗС-18 и КД-И предназначены для сварки низколегированной атмосферно-коррозионно-стойкой стали, электроды ВСФ-65У —для сварки конструкций из высокопрочной низколегированной стали. Для сварки высоколегированных сталей используют электроды ОЗЛ-6, ЦЛ-11, ОЗЛ-8 н др., изготовляемые промышленностью, некоторые нз них приведены в табл. 10.5.  [c.139]

Для подводной сварки применяют электроды с увеличенной толщиной покрытия Оэ/ ст>1,8. Водонепроницаемость обеспечивается нанесением на поверхность покрытых электродов нитролака, раствора целлулоида в ацетоне, парафина или других изолирующих материалов. Для сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей применяют электроды марки ЭПС-52 УОНИИ-13/45П, ЭПС-5 и др. диаметром 4—6 мм с покрытиями, содержащими значительный процент фер-  [c.269]

Электроды ОМА-2 предназначены для сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей типа ЗОХМА и ЗОХГСА, а электроды ВИАМ-25 — для низкоуглеродистых типа хромансиль (20ХГСА) и хромомолибденовых].(20ХМА) сталей.  [c.289]

В послевоенные годы весьма быстро развивается сварка в среде защитных газов, соединившая в себе положительные черты электрической дуговой и газовой сварки. Особое место принадлежит сварке в среде углекислого газа плавящимся электродом— способу, разработанному в 1950—1952 гг. советскими учеными К. В. Любавским и Н. М. Новожиловым. Они исследовали реакции взаимодействия металла электрода и свариваемого металла с углекислым газом и на основании исследований впервые разработали марки электродной проволоки, обеспечивающие хорошее качество швов при сварке низкоуглеродистых и низколегированных сталей. Начиная с 1952 г., в ЦНИИТМАШе и Институте электросварки АН УССР им. Е. О. Патона создается оборудование для автоматической и полуавтоматической сварки, разрабатывается технология сварки труб, тонколистового металла, различных марок легированных сталей. Эти успехи в совершенствовании способа, оснащении его оборудованием способствуют внедрению сварки в среде углекислого газа на промышленных предприятиях страны.  [c.5]

Приведенные в табл. 56 данные показывают, что механические свойства металла швов при сварке порошковыми проволоками находятся примерно на уровне свойств соединений, выполненных электродами типа Э50А но ГОСТ 9467—75. Для сварки ответственных конструкций из низкоуглеродистых и низколегированных сталей можно рекомендовать проволоки ПП-2ДСК и 1Ш-АН4, обеспечивающие хорошие показатели хладноломкости швов.  [c.228]

Суш ественную роль в увеличении производительности процесса играет и более высокая мощность сварочной дуги. Плавление высокопроизводительных электродов сопровождается образованием на торце электрода глубокой втулочки из неоплавившегося покрытия, которая, экранируя столб дуги, увеличивает его мощность и длину. Коэффициент покрытия у таких электродов составляет 140—180 %, а масса наплавленного металла у электродов некоторых марок в 1,5—2 раза превышает массу электродного стержня. Коэффициент потерь у высокопроизводительных электродов имеет положительную величину, так как при определении значения коэффициента расплавления учитывается только металл, полученный от расплавления стержня, а при определении коэффициента наплавки учитывается также и металл, перешедший из покрытия. Для обычных электродов большинства марок коэффициент наплавки равен 7,2— 10 г/А-ч, а для высокопроизводительных электродов в зависимости от диаметра электродного стержня, режима сварки и коэффициента веса покрытия—12—20 г/А-ч. Высокопроизводительные электроды рекомендуются для сварки ответственных конструкций из низкоуглеродистых и низколегированных сталей преимущественно в нижнем положении. Сварку выполняют на переменном и постоянном токе прямой полярности, с использованием источников питания сварочной дуги с повышенным напряжением холостого хода.  [c.204]

Сварка стыков магистральных трубопроводов из низкоуглеродистой и низколегированной сталей со стенками толщиной до 16 мм может производиться по обычной технологии только при температуре окружающего воздуха до — 20° С (253 К). При более низкой температуре применяются дополнительные технологические приемы в целях обеспечения качественной сварки тщательная очистка стыков свариваемых кромок и внутренней полости труб просушка стыков перед сваркой подогревателями различного типа тщательная прихватка и осмотр после нее для обнаружения трещин сварка электродами более высокого типа (Э42А, Э50А и др. ) и низколегированной проволокой.  [c.325]

Сварка двухслойных сталей. Двухслойная сталь может иметь, например, основной слой толщиной более 6 мм из низкоуглеродистой или низколегированной стали и второй слой толщиной от 1,5 до 6 шм из высоколегированной стали. Двухслойная сталь состоит из двух металлов с разным химическим составом, физическими и механическими свойствами,, которые требуют различной технологии сварки. При сварке каждого слоя возможно проникание одного в другой, что приводит к заметному снижению пластических свойств, коррозионной стойкости металла щва, содержания легирующих примесей и иногда к образованию кристаллизационных и холодных трещин. Для предотвращения проплавления высоколегированного и углеродистого металлов при сварке двухслойной стали накладывают разделительный слой (рис. 54), который заваривается со стороны углеродистого металла. Допускается сварка и без разделительного слоя, тогда удаляют высоколегированную облицовку, заваривают с двух сторон малоуглеродистый слой, а затем наплавляют высоколегированный слой (рис. 55). Для наплавки высоколегированного слоя применяют электроды ЗИО-7, ЗИО-8иЦЛ-9.  [c.138]

Электроды Э42-0 (органическое покрытие) марки ОМА-2 предназначены для сварки низкоуглеродистых сталей толщиной от 0,8 до 3,0 лш. Электроды ВСП-1 и ВСЦ-2 применяются при сварке низкоуглеродистых и некоторых низколегированных сталей, например 19Г или 14ХГС. Всеми этими электродами можно вести сварку во всех пространственных положениях.  [c.75]

ОЗС-2 предназначены для сварки низкоуглеродистых, среднеуглероднстых и низколегированных сталей. Металл щва имеет высокую стойкость против образования кристаллизационных трещин и характеризуется низким содержанием водорода. Электроды» этой группы пригодны для сварки во всех пространственных положениях,  [c.76]

Электроды Э50А-Ф (фтористо-кальциевое покрытие) марок УОНИ-13/55, ДСК-50, УП-1/55, УП-2/55, К-5А предназначены для сварки низкоуглеродистых, среднеуглеродистых и низколегированных сталей. Он характеризуются малым содержанием водорода и высокой стойкостью шва против образования кристаллизационных трещин. Сварка этими электродами возможна во всех пространственных положениях.  [c.76]

Электроды Э42А-Ф (фтористо-кальциевое покрытие) марок УОНИ-13/45, СМ-11, УП-1/45, УП-2/45 и ОЗС-2 предназначены для сварки низкоуглеродистых, среднеуглеродистых и низколегированных сталей. Металл шва имеет высокую стойкость против образования кристаллизационных трещин и характеризуется низким содержанием водорода. Электроды этой группы пригодны для сварки во всех пространственных положениях.  [c.76]

В целях экономии высоколегированной стали для изготовления сосудов, аппаратов и трубопроводов, работающих под давлением в агрессивных средах, применяют двухслойную сталь, основной слой которой состоит из низкоуглеродистой или низколегированной стали толщиной 4—60 мм, а плакирующий (облицовочный) — из высоколегированной стали или сплава толщиной 0,7—6 мм. При ручной дуговой сварке такой стали делают двухстороннюю разделку и сперва заваривают основной слой электродами УОНИИ-13/45 или УОНИИ-13/55, при этом стараются не задеть плакирующий слой. После зачистки корня щва со стороны плакирующего слоя заваривают первый слой электродами с повышенным запасом аустенитности, например марки К-ЗМ, азатем заваривают плакирующий слой электродами НЖ-13, СЛ-28 или им аналогичными.  [c.223]

---

Свойства и правила выбора марки электродов для низкоуглеродистых сталей

Как известно, структура стали оказывает значительное влияние на сварочный процесс. Одним из важнейших параметров, который необходимо учитывать при подготовке к работе и подбору комплектующих, является содержание углерода в свариваемом металле. Малоуглеродистая сталь достаточно проста в работе и хорошо свариваема, но и она имеет определенные индивидуальные особенности.

Электроды для сварки малоуглеродистых сталей

Согласно существующей классификации металлов, малоуглеродистая или низкоуглеродистая сталь характеризуется содержанием углерода, не превышающим отметки в 0,25 процентов. Меньшая концентрация различных примесей в стали способствует хорошей свариваемости металлических изделий. В частности меньшая концентрация углерода не создает трудностей при работе, характерных, например, для углеродистой и высокоуглеродистой стали – образования горячих трещин, перегрев в зоне сварки, вскипание ванны, разбрызгивания, и других распространенных проблем. Как правило, сварка поверхностей из малоуглеродистой стали не требует многочисленных дополнительных процедур вроде предварительного подогрева. Сварочные электроды, применяемые для данной разновидности, также содержат низкое количество углерода и позволяют без дополнительных усилий добиться эффективного результата. Главным условием является правильно выбранная марка электродов для углеродистых сталей.

При условиях работы с малоуглеродистыми сталями, предпочтительнее использовать электроды для сварки с рутиловым покрытием, оптимальным вариантом являются электроды марки АНО-4. Они предотвращают возникновение пор и горячих трещин, а также способствуют отличному формированию металла шва. Еще одна отлично зарекомендовавшая себя марка сварочных электродов для низкоуглеродистых сталей – это АНО-6, с ильменитовым покрытием. Она достаточно легка в работе и обеспечивают образование прочного шва с превосходными внешними характеристиками.

Марки электродов для малоуглеродистой стали АНО-4, АНО-6

Цена на электроды для малоуглеродистой стали АНО-4, АНО-6

Сварка средне- и низкоуглеродистых низколегированных сталей: особенности технологии

Особенности технологии сварки низколегированных сталей определяются процентным содержанием в них углерода и количеством и номенклатурой легирующих элементов. Общее правило – для сварки требуются электроды, содержащие углерода, серы и водорода меньше, по сравнению с электродами, используемыми для конструкционных нелегированных сталей. Такая мера позволяет предотвратить образование кристаллизационных трещин, к которым низколегированные стали склонны в значительной степени.

Сварка низкоуглеродистых низколегированных сталей

К этой группе принадлежат железоуглеродистые сплавы с содержанием углерода до 0,22%. Такая металлопродукция востребована для создания сварных конструкций с повышенными требованиями к прочности. По технологиям сварки (ручная электродуговая, в среде защитного газа, газовая) и реакции на температурный цикл низкоуглеродистая низколегированная сталь сходна с нелегированной низкоуглеродистой. Отличием является большая склонность низколегированного сплава к появлению в шве и околошовной зоне закалочных структур при быстром охлаждении.

Особенности сварки сталей различных марок

• 09Г2С, 09Г2, 10ХСНД, 10Г2С1, 10Г2Б. Не склонны к перегреву и закалке во время сварочного процесса. Ручную электродуговую сварку этих низколегированных сталей осуществляют электродами типа Э50А, обеспечивающими равнопрочность соединения. При этом твердость и прочность металла, прилегающего ко шву, почти не отличаются от аналогичных характеристик основы.
• 14ХГС, 15ХСНД. При сварке появляются закалочные структуры, перегревается металл в околошовной зоне. Во избежание этих проблем рекомендуется производить сварку на сниженной тепловой энергии, что достигается установкой пониженного сварочного тока и применением электродов меньшего диаметра (по сравнению с низкоуглеродистыми сталями). Тип электродов – Э50А или Э55. При соблюдении вышеперечисленных условий сварку можно производить без ограничений по толщине свариваемых элементов при температурах выше -10°C. В диапазоне -10…-25°C требуется предварительный подогрев. Вести сварочные работы при температурах ниже -25°C с этими марками запрещено.
• 15Г2Ф, 15Г2СФ, 15Г2АФ – менее подвержены перегреву, по сравнению с предыдущими марками, благодаря легированию ванадием и азотом.

Для работы с низкоуглеродистыми низколегированными сталями рекомендуются электроды с фтористокальциевыми покрытиями: УОНИ 13/45, УОНИ 13/55, УОНИ 13/85, ОЗС-2, ЦУ-1, ЦЛ-18, НИАТ-5. Электроды с руднокислыми покрытиями при создании конструкций ответственного назначения не используются.

При изготовлении крупногабаритной продукции из сталей 09Г2С, 16ГС, 15ХСНД, 14Г2 толщиной до 160 мм чаще всего применяется электрошлаковая сварка. Рекомендуемые виды проволоки: Св-08ГС, Св-10Г2. Проволока марок Св-08А и Св-08ГА обеспечивает меньшую прочность.

Сварка среднеуглеродистых низколегированных сталей

Технология сварочного процесса для марок 18Г2Ф, 35 ХМ и им подобных аналогична сварке среднелегированных сталей. Для этих сплавов характерны: перегрев, образование закалочных структур, трещинообразование. Чем выше процентное содержание углерода и легирующих компонентов, тем больше затруднена сварка.

Особенности сварочного процесса среднеуглеродистых низколегированных сталей

• Электроды – с фтористо-кальциевым покрытием.
• Многослойные швы, выполненные каскадным и блочным методами. Длина ступени при каскадном способе составляет обычно 150-200 мм.

Замедление охлаждения сварочного шва.

Сварка углеродистых сталей: технология, электроды

Выполнение такого технологического процесса, как сварка углеродистых сталей, связано с определенными сложностями и отличается рядом особенностей. Главная причина подобной ситуации состоит в том, что основным элементом, формирующим характеристики углеродистых сталей и, соответственно, оказывающим влияние на их свариваемость, является углерод.

Сварка углеродистой стали дуплекс

Особенности сварки изделий из углеродистых стальных сплавов

Углеродистыми, как известно, называют такие стальные сплавы, содержание углерода в которых может варьироваться в пределах 0,1–2,07%. В зависимости от того, сколько углерода в своем составе содержат такие сплавы, они подразделяются на низко- (до 0,25%), средне- (0,25–0,6%), а также высокоуглеродистые (0,6–2,07%). Сварка низкоуглеродистых сталей, также как среднеуглеродистых и высокоуглеродистых, отличается определенными особенностями. Однако есть и общие правила осуществления такого процесса, которые позволяют получать качественные и надежные соединения изделий из углеродистых сталей.

Технологические особенности сварки углеродистых сталей

Чтобы обеспечить хорошую провариваемость корня шва при выполнении стыковых сварных соединений деталей, изготовленных из углеродистых сталей, данный процесс выполняют, держа соединяемые изделия на весу. Этой рекомендации стараются придерживаться при выполнении полуавтоматической сварки порошковой и обычной проволокой, а также при осуществлении газовой и ручной дуговой сварки, осуществляемой при помощи покрытых углеродов. При использовании для выполнения сварки углеродистых сталей автоматического оборудования стараются создать условия для обеспечения провариваемости корня шва и исключения такого явления, как прожоги металла.

Прихватки выполняются с полным проваром стыка и последующей переплавкой при наложении основного шва

Перед началом сварки изделий, изготовленных из углеродистых сталей, их необходимо точно расположить относительно друг друга и надежно зафиксировать, для чего лучше всего использовать специальные сборочные приспособления. При отсутствии такого приспособления обеспечить фиксацию можно при помощи прихваток. Прихватки, суммарная длина которых может доходить до трети длины самого сварного шва, желательно накладывать со стороны соединения деталей, являющейся противоположной по отношению к шву. Если же предстоит выполнение многопроходного сварного шва, то прихватки накладывают с той стороны соединения, которая является противоположной по отношению к его первому слою.

После выполнения прихваток их тщательно зачищают, осматривают и исправляют их дефекты, если они обнаружены. При выполнении сварки углеродистых сталей необходимо добиваться полной переплавки прихваток, которые в противном случае могут стать очагом возникновения трещин в месте сваривания.

Таблица режимов сварки (на примере низкоуглеродистых и низколегированных сталей)

Технологию многослойной или двухсторонней сварки углеродистых сталей выбирают, если формируемое соединение должно соответствовать повышенным требованиям по своей прочности и надежности, или соединить необходимо детали значительной толщины. Если при осмотре сформированного сварного шва обнаруживаются дефекты (трещины, поры, подрезы, плохо проваренные участки и др.), то для их устранения необходимо предпринять следующие действия:

• удалить наплавленный металл в области обнаружения дефекта;
• зачистить область дефекта;
• подварить шов в зачищенной зоне.

Сварка этого дифференциала выполнена ТИГ-сваркой, что обеспечило качественный провар и отсутствие брызг

Особенность выполнения электрошлаковой и автоматической сварки деталей из углеродистых сталей заключается в том, что соединяемые изделия фиксируют с зазором, который должен иметь некоторое расширение к концу. Для осуществления такой фиксации используют сборочные приспособления или специальные скобы. Для того чтобы обеспечить высокое качество начальной и конечной области сварного шва при использовании вышеуказанных технологий, сварочный процесс начинают не на самих деталях, а на специальных планках, фиксируемых вместе с ними.

Сварка изделий из низкоуглеродистых стальных сплавов

Сварка сталей, относящихся к категории низкоуглеродистых, не составляет больших сложностей для специалиста; для этого может быть использована любая из традиционных технологий. Выбор конкретной методики получения сварного соединения осуществляют, ориентируясь на параметры свариваемых деталей и требования, которые предъявляются к готовому соединению.

Особенность сварки низкоуглеродистых сталей, в составе которых дополнительно имеются легирующие добавки, состоит в том, что основной металл и металл соединения имеют ряд отличий, к которым относятся следующие:

• металл сварного шва характеризуется уменьшенным содержанием углерода, а вот доля марганца и кремния в нем повышена;
• металл соединяемых деталей в области, расположенной рядом со сварным швом, подвергается перегреву, что сопровождается его незначительным упрочнением; такая ситуация особенно характерна для тех случаев, когда используется сварка по ручной дуговой технологии;
• при сварке деталей, которые выполнены из нестареющих легированных сталей, наблюдается снижение ударной вязкости основного металла в области, расположенной в непосредственной близости со сварным швом;
• при выполнении сварки многослойным методом металл шва может отличаться повышенной хрупкостью.

Электроды для сварки сталей с легирующими добавками

Сварные соединения изделий, изготовленных из углеродистых сталей с небольшим содержанием углерода, если они выполнены с соблюдением всех необходимых требований, отличаются высоким качеством и надежностью.

Газовая сварка изделий из углеродистых сталей, в составе которых содержится до 0,25% углерода, также не вызывает особых сложностей. При выполнении сварки по данной технологии не требуется использование флюса, а ее особенностью является то, что при ее осуществлении правым способом расходуется большее количество горючего газа.

Изделия из углеродистых сталей, в составе которых содержится небольшое количество углерода, отлично свариваются и при использовании электродуговой технологии. Типами покрытий электродов, которые оптимально подходят для практической реализации данного метода, являются рутиловое (Э46Т) и кальциево-фтористорутиловое (Э42А). Кроме этого, многие специалисты-сварщики используют для сварки деталей из углеродистых стальных сплавов такой категории электроды, в покрытие которых добавлено некоторое количество железного порошка.

Электроды для сварки низкоуглеродистых сталей

Для сваривания деталей из низкоуглеродистых сталей при помощи электрошлаковой сварки используют следующие марки флюсов: АН-8, АН-8М, АН-22, ФЦ-1 и ФЦ-7. Тип сварочной проволоки традиционно подбирают в зависимости от того, каким химическим составом обладает материал изготовления элементов, которые необходимо соединить.

Режимы сварки под флюсом

Как выполняют сварку деталей из среднеуглеродистой стали

По причине того, что углерода в таких сталях содержится больше, чем в низкоуглеродистых, свариваются они несколько хуже. При сварке изделий из углеродистых сплавов данной категории могут возникать следующие проблемы:

• основной металл и металл сварного шва могут иметь разную степень прочности;
• в металле, расположенном в непосредственной близости от шва, могут возникать трещины и формироваться структуры, отличающиеся низкой пластичностью;
• металл сварного шва и основной металл, расположенный рядом с местом соединения, отличаются невысокой устойчивостью к появлению в них кристаллизационных дефектов.

Неправильный выбор типа сварки и сварочного материала приводит к отсутствию сварочного шва как такого

Для того чтобы избежать подобных проблем при сварке углеродистых сталей с повышенным содержанием углерода, можно воспользоваться следующими технологическими приемами:

• использование электродов, в составе которых содержится незначительное количество углерода;
• выполнение сварки по двухдуговой технологии, когда сварной шов формируется одновременно в нескольких ваннах расплавленного металла;
• разделка кромок соединяемых изделий таким образом, чтобы обеспечивалось минимальное проплавление основного металла;
• предварительный и сопутствующий подогрев соединяемых частей.

Что касается электродуговой сварки деталей, изготовленных из среднеуглеродистых сталей, то при ее выполнении следует придерживаться таких рекомендаций:

• использовать электроды с фтористо-кальциевым покрытием (УОНИ 13/45 и 13/55), которые не только увеличивают прочность сварного шва, но и повышают его устойчивость к образованию кристаллизационных трещин;
• минимизировать риск появления трещин в области сварного соединения позволяют и такие технологические приемы, как осуществление продольных, а не поперечных перемещений электрода в процессе выполнения сварки, обязательно заваривание кратеров сформированного сварного шва;
• при выполнении сварки необходимо использовать короткую дугу и накладывать шов в виде нешироких валиков;
• чтобы повысить пластичность сформированного сварного шва, можно использовать термическую обработку полученного соединения.

Электроды для сварки среднеуглеродистых сталей

Осуществляя газовую сварку изделий, изготовленных их среднеуглеродистых сталей, преимущественно используют левый способ и применяют стандартное или науглероживающее пламя, мощность которого находится в пределах 75–100 дм³/час. Чтобы улучшить качество полученного таким способом сварного соединения, после его получения можно подвергнуть детали термической обработке или выполнить их проковку. При необходимости выполнения газовой сварки деталей, толщина которых превышает 3 мм, их необходимо подвергнуть общему (до 3500) или локальному подогреву (до 6500).

Сварку деталей, изготовленных из углеродистых сталей данной категории, можно выполнять и при достаточно низких температурах окружающей среды: до –300. Чтобы сформированное соединение при его получении в таких условиях отличалось высоким качеством и надежностью, сваренную конструкцию необходимо подвергнуть термической обработке и обеспечить постоянный прогрев зоны сварки в процессе осуществления технологической операции.

Качественное сварное соединение высокоуглеродистых сталей

Высокоуглеродистые стальные сплавы отличаются значительным содержанием углерода в своем составе, что исключает возможность получения качественного сварного соединения деталей, которые из них изготовлены. Между тем периодически возникает необходимость выполнять сварку таких деталей, поэтому следует знать, как правильно осуществить подобный технологический процесс.

Углеродистые стали с высоким содержанием углерода относительно неплохо свариваются методами, используемыми для изделий из среднеуглеродистых сплавов, но при проведении данной процедуры нужно придерживаться следующих рекомендаций: не выполнять сварку на сквозняке и при температуре окружающего воздуха ниже +50.

Режимы газовой сварки углеродистых сталей

Газовая сварка углеродистых стальных сплавов с высоким содержанием углерода выполняется только левым способом и с использованием незначительно науглероженного или нормального пламени. Обязательным условием, обеспечивающим качественное выполнение газовой сварки сталей высокоуглеродистой категории, является предварительный нагрев соединяемых частей до температуры не ниже 3000.

Если говорить об общих рекомендациях для обеспечения высокого качества сварных соединений деталей, изготовленных из углеродистых сплавов (всех вышеперечисленных категорий), то для этого следует правильно выбирать электроды для сварки углеродистых и низколегированных сталей, сварочную проволоку, тип и мощность пламени, а также строго следовать технологическим рекомендациям.

Сварка низкоуглеродистых сталей – Осварке.Нет

Низкоуглеродистыми называют стали с низким содержанием углерода до 0,25%. Низколегированными называют стали с содержанием до 4% легирующих элементов без учета углерода.

Хороша свариваемость низкоуглеродистых и низколегированных конструкционных сталей является главной причиной их массового применения для производства сварочных конструкций.

Химический состав и свойства сталей

[context] В углеродистых конструкционных сталях углерод основной легирующий элемент. От количества содержания этого элемента зависят механические свойства сталей. Низкоуглеродистые стали разделяют на стали обыкновенного качества и качественные.

Стали обыкновенного качества

В зависимости от степени раскисления стали обыкновенного качества разделяют на:

• кипящие — кп;
• полуспокойные — пс;
• спокойные — сп.

Кипящие стали

Стали этой группы содержат не более 0,07% кремния (Si). Получают сталь путем неполного раскисления стали марганцем. Отличительной особенностью кипящей стали является неравномерное распределение серы и фосфора по толщине проката. Попадание участка со скоплением серы в зону сварки может привести к появлению кристаллизационных трещин в шве и зоне термического влияния. Находясь в среде пониженных температур такая сталь может перейти в хрупкое состояние. Поддавшись сварке такие стали могут стареть в околошовной зоне.

Спокойные стали

Спокойные стали содержат не менее 0,12% кремния (Si). Получают спокойные стали при раскислении стали марганцем, кремнием, алюминием. Отличаются более равномерным распределением в них серы и фосфора. Спокойные стали меньше отзываются на нагрев, меньше склонны к старению.

Полуспокойные стали

Полуспокойные стали имеют средние характеристики между спокойными и кипящими сталями.

Производят углеродистые стали обыкновенного качества трех групп. Стали группы А не используют для сварки, поставляют по их механическим свойствам. Букву «А» в обозначение стали не ставят, например «Ст2».

Стали группы Б и В поставляют по их химическим свойствам, химическим и механическим соответственно. В начало обозначения стали ставят букву группы, например БСт2, ВСт3.

Полуспокойные стали марок 3 и 5 могут поставляться с повышенным содержанием марганца. В таких сталях после обозначения марки ставят букву Г (например, БСт3Гпс).

Для изготовления ответственных конструкций следует использовать обыкновенные стали группы В.  Изготовление сварочных конструкций из низкоуглеродистых сталей обыкновенного качества не требует применения термической обработки.

Качественные стали

Низкоуглеродистые качественные стали поставляют с нормальным (марки 10, 15 и 20) и повышенным (марки 15Г и 20Г) содержанием марганца. Качественные стали содержат пониженное количество серы. Для изготовления сварочных конструкций из сталей этой группы применяют стали в горячекатаном состоянии, реже стали с термической обработкой. Сварка этих сталей для повышения прочности конструкции может производится с последующей термической обработкой.

Низколегированные стали

Если в углеродистую сталь вводят специальные химические элементы, которые изначально в ней отсутствует, то такую сталь называют легированной. Марганец и кремний считают легирующими компонентами если их содержание превышает 0,7% и 0,4% соответственно. Поэтому стали ВСт3Гпс, ВСт5Гпс, 15Г и 20Г считают одновременно низкоуглеродистыми и низколегированными конструкционными сталями.

Легирующие элементы способны образовывать соединения с железом, углеродом и другими элементами. Это способствует улучшению механических свойств сталей и снижает предел хладноломкости. Как следствие появляется возможность снизить массу конструкции.

Легирование металла марганцем влияет на повышение ударной вязкости и стойкость к хладноломкости. Сварочные соединения с марганцовистых сталей отличаются более высокой прочностью при знакопеременных ударных нагрузках. Повысить стойкость стали от атмосферной и морской коррозии можно легированием медью (0,3-0,4%). Большинство низколегированных сталей для производства сварочных конструкций используют в горячекатаном состоянии. Механические свойства легированных сталей можно улучшить термической обработкой, поэтому некоторые марки сталей для сварных конструкций используют после термической обработки.

Свариваемость низкоуглеродистых и низколегированных сталей

Низкоуглеродистые и низколегированные конструкционные стали обладают хорошей свариваемостью. Технология их сварки должна обеспечивать равные механические свойства шва и основного металла (не ниже нижнего предела свойств основного металла). В ряде случаев обусловленных условиями работы конструкции допускается снижение некоторых механических свойств шва. В шве должны отсутствовать трещины, непровары, поры, подрезы и другие дефекты. Форма и геометрические размеры шва должны соответствовать требуемым. К сварному соединению могут предъявляться дополнительные требования, которые связаны с условиями работы конструкции. Все без исключения сварочные швы должны быть долговечными и надежными, а технология обеспечивать производительность и экономичность процесса.

На механические свойства сварного соединения влияет его структура. Структура металла при сварке зависит от химического состава материала, режимов сварки и термической обработки.

Подготовка и сборка деталей под сварку

[context] Подготовку и сборку под сварку осуществляют в зависимости от типа сварочного соединения, способа сварки и толщины металла. Для выдерживания зазора между кромок и правильного положения деталей используют специально созданные сборочные приспособления или универсальные приспособления (подходят для многих простых деталей). Сборку могут выполнять с использованием прихваток, размеры которых зависят от толщины свариваемого металла. Прихватка может быть длиной 20-120 мм, а расстояние между ними 500-800 мм. Сечение прихватки равно примерно трети шва, но не более 25-30 мм2. Прихватки можно выполнять ручной дуговой сваркой или механизированной сваркой в защитных газах. Прежде чем переходить к сварке конструкции прихватки зачищают, осматривают и при наличии них дефектов вырубают или удаляют другими методами. Во время сварки прихватки полностью переплавляют из-за возможного возникновения в них трещин как результат быстрого теплоотвода. Перед электрошлаковой сваркой детали размещают с зазором, который постепенно увеличивается к концу шва. Фиксация деталей для сохранения их взаимоположения выполняется с помощью скоб. Скобы должны быть на расстоянии 500-1000 мм. Удалять их необходимо по мере наложения шва.

При автоматических методах сварки следует устанавливать заходные и выходные планки. При автоматической сварке тяжело обеспечить качественный провар корня шва и предупредить прожоги металла. Для этого применяют остающиеся и съемные подкладки, флюсовые подушки. Можно также сваривать корень шва ручной дуговой сваркой или полуавтоматической в защитных газах, а остальную часть шва выполнять автоматическими методами.

Сварка ручными и механизированными методами выполняется на весу.

Кромки сварочных деталей тщательно зачищают от шлака, ржавчины, масла и других загрязнений для предупреждения образования дефектов. Ответственные конструкции сваривают преимущественно с двух сторон. Способ заполнения разделки кромок при сварке толстостенных конструкций зависит от его толщины и термический обработки металла перед сваркой. Выявленные после сварки непровары, трещины, поры и другие дефекты удаляют механическим инструментом, воздушно-дуговой или плазменной резкой, после чего заваривают обратно. При сварке низкоуглеродистых сталей свойства и химический состав сварного соединения во многом зависит от используемых материалов и режимов сварки.

Ручная дуговая сварка низкоуглеродистых сталей

Для получения качественного соединения при помощи ручной дуговой сварки необходимо правильно выбрать сварочные электроды, выставить режимы и применить правильную технику сварки. Недостатком ручной сварки является большая зависимость от опыта и квалификации сварщика, несмотря на хорошую свариваемость рассматриваемых сталей.

Сварочные электроды следует выбирать исходя из типа свариваемой стали и назначения конструкции. Для этого можно воспользоваться каталогом электродов, где хранятся паспортные данные множества марок электродов.

При выборе электрода следует обратить внимание на рекомендуемые условия по роду и полярности тока, пространственного положения, силе тока и т. д. В паспорте на электроды может указываться типичный состав наплавленного металла и механические свойства соединения выполненных этими электродами.

Подробнее о режимах и технике ручной дуговой сварке можете прочитать здесь:

В большинстве случаев сварка низкоуглеродистых сталей производиться без мер направленных на предупреждение образования закалочных структур. Но все же при сварке толстостенных угловых швов и первого слоя многослойного шва для предотвращения образования трещин используют предварительный подогрев деталей до температуры 150-200° C.

При сварке нетермоупрочненных сталей хороший эффект достигается использованием методов сварки каскадом и горкой, что не дает металлу шва быстро остывать. Этот же эффект дает предварительный подогрев до 150-200° C.

Для сварки термоупрочненных сталей рекомендуется выполнять длинные швы по охлажденным предыдущим швам, чтобы избежать разупрочнения околошовной зоны. Также следует выбирать режимы с малой погонной энергией. Исправление дефектов при многослойной сварке следует делать швами большого сечения, длиной  не менее 100 мм или предварительно подогревать сталь до 150-200° C.

Дуговая сварка в защитных газах низкоуглеродистых сталей

Сварка низкоуглеродистых и низколегированных сталей осуществляется с применением углекислого газа или его смесей в качестве защитного газа. Можно применять смеси углекислый газ + аргон или кислород до 30%. Для ответственных конструкций сварку можно выполнять с использованием аргона или гелия.

В некоторых случаях применяют сварку угольным и графитовым электродом, для сварки бортовых соединений толщиной 0,2-2,0 мм (например, корпуса конденсаторов, канистры и т. д.). Так как сварка выполняется без использования присадочного прутка, содержание марганца и кремния в шве невелико, в результате теряется прочность соединения на 30-50% ниже от основного металла.

Сварка в углекислом газе выполняется с использованием сварочной проволоки. Для автоматической и полуавтоматической сварки в разных пространственных положениях применяют проволоку диаметром до 1,2 мм. Для нижнего положения используют проволоку 1,2-3,0 мм.

Таблица 1. Выбор проволоки для сварки в среде защитных газов низкоуглеродистых и низколегированных сталей

Сталь	ВСт1, Вст2	ВСт3	10ХСНД, 15ХСНД, 14ХГС, 09Г2, 14Г2 и им подобные
Проволока	Св-08ГС, Св-08Г2С, Св-12ГС	Св-08ГС, Св-08Г2С	Св-08Г2С (при одно- и двухслойной сварке), св-08ХГ2С

Как видно из таблицы для сварки всех сталей можно использовать проволоку Св-08Г2С.

 

Сварка низкоуглеродистых сталей под флюсом

Качественное сварное соединение с равной прочностью шва и основного металла достигается путем правильного подбора флюсов, проволоки, режимов и техники сварки. Автоматическую сварку под флюсом низкоуглеродистых сталей рекомендуют выполнять проволокой диаметра от 3 до 5 мм, полуавтоматическую сварку под флюсом диаметром 1,2-2 мм. Для сварки низкоуглеродистых сталей применяют флюсы АН-348-А и ОСЦ-45. Низкоуглеродистую сварочную проволоку марок Св-08 и Св-08А, а для ответственных конструкций можно применить проволоку Св-08ГА. Такой комплект сварочных материалов позволяет получить швы с равными или превышающими механическими свойствами основному металлу.

Для сварки низколегированных сталей рекомендуется применять сварочную проволоку Св-08ГА, Св-10ГА, Св-10Г2 и другие с содержанием марганца. Флюсы что и для низкоуглеродистых сталей. Такие материалы позволяют получить необходимые механические свойства и стойкость металла от образования пор и трещин. При сварке без скоса кромок увеличение доли основного металла в металле шва может повысить содержание углерода. Это повышает прочностные свойства, но уменьшает пластические свойства соединения.

Таблица 1. Расходные материалы для сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей под флюсом

Марка стали	Марка плавленного флюса	Сварочная проволока
ВСт1-ВСт3	АН-348-А, ОСЦ-45, ФЦ-9 и керамические К-11, КВС-19	Св-08, Св-08А, для ответственных конструкций Св-08ГА
09Г2	АН-22	Св-08ГА
12ГС, 16ГС, 10Г2С1, 17ГС, 17Г1С	АН-60	Св-ГСМТ (для стали 12ГС также Св-10ГА)
09Г2С	АН-22	Св-08ГА, Св-10НМА, Св-10ГА
10ХСНД	АН-348-А	Св-08ГСМТ
15ХСНД	АН-348-А, АН-22	Св-10Г2, Св-08ХГСМА

Режимы сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей отличаются незначительно и зависят от техники сварки, типа соединения и шва. При сварке угловых однослойных швов, угловых и стыковых швов толстой стали марки ВСт3 на режимах с малой погонной энергией в околошовной зоне могут образовываться закалочные структуры и понизиться пластичность. Для предотвращения этого следует увеличить сечение шва или применить двухдуговую сварку.

Таблица 2. Соотношение толщины металла и сечения слоя шва

Толщина листа, мм	8-10	10-22	24-60
Сечение слоя образованного из электродного металла, мм	25	35	50

Для предупреждения разрушения шва в зоне термического влияния при сварке низколегированных сталей следует использовать режимы с малой погонной энергией, а для сварки не термоупрочненных сталей — режимы с повышенной погонной энергией. Во втором случае для обеспечения пластических свойств шва и прилегающей зоны не хуже основного металла необходимо применять двухдуговую сварку или предварительный подогрев до 150-200° C.

Технология сварки углеродистых и низкоуглеродистых сталей

Главная \ Статьи и Обзоры \ Технология сварки углеродистых и низкоуглеродистых сталей

Технология сварки углеродистых и низкоуглеродистых сталей

 Каждый способ сварки регламентируются соответствующим ГОСТом. Сварные соединения для фиксации входящих в них деталей перед сваркой собирают в сборочных приспособлениях или при помощи прихваток. На длину  прихваток влияет  толщина металла. Площадь сечения прихваток равна примерно 1/3 площади сечения шва, но не более 25 … 30 мм2. Прихватки выполняют покрытыми электродами или полуавтоматами в углекислом газе. Их рекомендуется накладывать со стороны, обратной наложению основного однопроходного шва или первого слоя в многопроходных швах.

При сварке прихватки следует переплавлять полностью, так как В прихватках  могут образовываться трещины из-за высокой скорости теплоотвода, поэтому при сварке их нужно переплавлять полностью . С этой целью  перед сваркой прихватки зачищают и осматривают. При обнаружении в прихватке трещины, ее удаляют (вырубают).

При электрошлаковой сварке детали, как правило, устанавливают с зазором, расширяющимся к концу шва. Взаимное положение деталей фиксируют скобами (на расстоянии 500 … 1000 мм друг от друга), удаляемыми по мере наложения шва. При автоматических способах дуговой сварки и электрошлаковой сварке в начале и конце шва устанавливают входные и выходные планки для обеспечения сварки начала шва с установившимся термическим циклом (требуемыми размерами шва) и вывода кратера с основного шва.

Сварку стыковых швов (газовую, вручную покрытыми электродами или полуавтоматами в защитных газах и порошковыми проволоками) выполняют на весу. При автоматической сварке предусматривают применение приемов, обеспечивающих предупреждение прожогов и качественный провар корня шва. Для предупреждения образования в швах пор, трещин, непроваров и других дефектов свариваемые кромки перед сваркой зачищают от шлака, оставшегося после термической резки, ржавчины, масла.

Дуговую сварку ответственных конструкций лучше проводить с двух сторон. Более благоприятные результаты получаются при многослойной сварке. В этом случае, особенно на толстом металле, достигаются более благоприятные структуры в металле шва и околошовной зоне. Однако выбор способа заполнения разделки при многослойной сварке зависит от толщины металла и термообработки стали перед сваркой. При появлении в швах дефектов (пор, трещин, непроваров, подрезов) металл в месте дефекта удаляется механическим путем, газопламенной, воздушно-дуговой или плазменной строжкой и после зачистки подваривается.

На форму провара, долю участия основного металла в формировании шва, на его состав и свойства при сварке низколегированных сталей влияет выбор техники и режима сварки.

Способы сварки углеродистых и низкоуглеродистых сталей

1. Газовая сварка.

В качество присадочного металла используются сварочные проволоки марок Св-08; Св-08А; Св-08ГС; Св-12ГС; Св-08Г2С.

2.Ручная дуговая сварка покрытыми электродами.

Сварочные электроды низкоуглеродистых и низколегированных сталей

Назначение электродов	Марки электродов	Примечание
Сварка низкоуглеродистых сталей	ОММ-5, АНО-3, АНО-4, АНО-5, АНО-6, ЦМ-7, ОЗС-4, ОЗС-6, ОЗС-12, СМ-5	Электроды: АНО-1 для низкоуглеродистых и 09Г2
Сварка низкоуглеродистых и низколегированных сталей	АНО-1, ВСП-1, ВСЦ-2, УОНИ-13/45, ОЗС-2, ОМА-2
Сварка ответственных конструкций из низкоуглеродистых сталей	МР-3
Сварка ответственных конструкций из низко- и среднеуглеродистых и низколегированных сталей	ОМА-2, УОНИ-13/55, АН-7, ВСН-3, К-5А, ДСК-50, ОЗС-18, ОЗС-25, ОЗС-33	Электроды: а) УОНИ-13/55 для сталей низкоуглеродистых и 14ХГС; б) ВСН-3 для трубопроводов из стали 10Г2

Соответствие марок электродов типу электродов 

Тип электрода по ГОСТ 9467-75	Марки электродов
Э42	ОММ-5, СМ-5, ЦМ-7, АНО-1, АНО-5, АНО-6, ОМА-2, ОЗС-23
Э42А Э46	УОНИ-13/45, СМ-11, ОЗС-2 АНО-3, АНО-4, МР-1, МР-3, ОЗС-3, ОЗС-4, ОЗС-6, ОЗС-12, ЭРС-1, ЭРС-2, РБУ-4, РБУ-5
Э46А Э50 Э50А	Э-138/45Н, УОНИ-13/55К ВСН-3 УОНИ-13/55, ДСК-50, К-5А, ОЗС-18, ОЗС-25, ОЗС-33

Режимы сварки под флюсом 

Толщина металла или катет шва, мм	Подготовка кромок	Тип шва и способ сварки	Диаметр электропроводной проволоки, мм	Сила тока. А	Напряжение дуги, В	Скорость сварки, м/ч
А. Автоматическая сварка стыковых швов
8	Без разделки, зазор 2 … 4 мм	Односторонний	4	550 … 600	26 … 30	48… 50
12 Свыше 16	Тоже V-образные	Двусторонний Односторонний	5 5	650 … 700 1-й проход 750… 800 2-й проход	30 …34 30… 35	30… 32 20 … 22
Б. Автоматическая сварка угловых швов
5	Без разделки	Наклонным электродом	2	260 … 280	28 . .. 30	28 …30
7	Тоже	Тоже		500… 530	30… 32	44 … 46
8	»	В лодочку	3	550 … 600	32 …34	28… 30
12	»	Тоже	3	600… 650	32 … 34	18 …20
Примечание. Ток постоянной обратной полярности.

Режимы полуавтоматической и автоматической сварки в углекислом газе. 

Толщина металла, мм	Катет шва, мм	Зазор, мм	Число слоев	Диаметр электродной проволоки, мм	Сила тока, А	Напряжение дуги, В	Скорость сварки оного слоя, м/ч	Расход газа на один слой, л/мин
Стыковые швы
1,2 . .. 2,0	—	0,8 … 1,0	1 … 2	0,8… 1,0	70 … 100	18 … 20	18 … 24	10 … 12
3 … 5	—	1,6 … 2,0	1 … 2	1,6… 2,0	180 … 200	28 … 30	20 … 22	14 … 16
6 … 8	—	1,8 … 2,2	1 … 2	2,0	250 … 300	28 … 30	18 … 22	16 … 18
8 … 2	—	1,8 … 2,2	2 … 3	2,0	250 … 300	28 … 30	16 … 20	18 … 20
Угловые швы
1,5 . .. 2,0	1,2 … 2,0	—	1	0,8	60 … 75	18 … 20	16 … 18	6 … 8
3,0 … 4,0	3,0 … 4,0	—	1	1,2	120 … 150	20 … 22	16 … 18	8 … 10
5,0 … 6,0	5,0 … 6,0	—	1	2,0	260 … 300	28 … 30	29 … 31	16 … 18

3. Сварка порошковой проволокой.

Оптимальные режимы сварки порошковыми проволоками (нижнее положение) 

Марка проволоки	Диаметр проволоки, мм	Стыковой шов			Угловой шов в лодочку
		Сила тока, А	Напряжение дуги, В	Скорость подачи проволоки, м/ч	Сила тока, А	Напряжение дуги, В	Скорость подачи проволоки, м/ч
ПП-1ДСК	1,8	200 . .. 350	25 … 30	…	200 … 300	26 … 31	—
ПП-2ДСК	2,3	400 … 450	25 … 31	382	340 … 380	29 … 32	382
ПП-АНЗ	3,2	450 … 525	26 … 32	265	450 … 560	27 … 31	265
ПП-АН4	2,3	500 … 600	28 … 29	382	440 … 475	30 … 34	382
ЭПС-15/2	2,2	320 … 360	29 … 32	337	320 … 330	29 … 32	337

Механические свойства швов при сварке низкоуглеродистых сталей порошковыми проволоками 

Марки проволоки	σт ,МПа	σв, МПа	δ5, %	Ударная вязкость (Дж/см2) при температуре,°С
				+20	-20	-40	-60
ПП-1ДСК	—	536	26,0	78	43	8	6
ПП-2ДСК	360	481	30,1	160	139	123	84
ПП-АНЗ	395	514	30,2	—	126	92	27
ПП-АН4	416	530	26,7.	—	111	129	27
ПП-АН7	—	520	28,4	199	143	26	12
ЭПС-15/2	416	501	26,6	163	140	63	7

4.Электрошлаковая сварка.

Ориентировочные режимы электрошлаковой сварки низкоуглеродистых сталей 

Толщина металла, мм	Сила тока на один электрод, А	Напряжение сварки, В	Число электродов		Диаметр (сечение) электродов, мм	Расстояние между электродами, мм	Скорость, м/ч
							подачи электродов	сварки
Проволочный электрод
30 70	350 . .. 370 650	32 … 34 47	1	2,5		—	172	0,9 … 1,0
						—	371 …400	1,0 … 1,16
90 150 200 250	600 … 620 450 … 500 550 500 … 550	42 … 46 44 … 50 46 … 48 50 … 55	2	3,0		45… 50 65 90 125	300 220 … 240 250 230… 250	1,6 0,8 … 0:9 0,5 0,4 … 0,5
340	400 … 450	46 …48	3			110	200… 220	0,3
Пластинчатый электрод
100 200 300	1000 . .. 1200 1000 … 1200 1500 … 1800	28 … 30 28 … 30 30 … 32	1 2 3	10×90 10×90 10х135			1,6 1,6 1,6	0,5 0,5 0,45

 

Время последней модификации 1274949930

Электрод для сварки низкоуглеродистой стали E6011 — Tullyn Trading

E6011 Электрод для сварки низкоуглеродистой стали

E6011 Сварочный электрод для низкоуглеродистой стали Введение

E6011 Сварочный пруток для низкоуглеродистой стали представляет собой электроды целлюлозного типа для сварки низкоуглеродистой стали. Он дает глубокую проникающую мощную дугу и может использоваться во всех положениях сварки и, прежде всего, для таких многослойных работ, как верхнее и вертикальное положения.

Образует небольшое количество шлака, который легко удаляется. Наплавленный металл с высокой устойчивостью к пористости обычно имеет хорошие механические свойства и приемлем с рентгенологической точки зрения.

Применение электродов для сварки низкоуглеродистой стали E6011

Сварочный пруток из низкоуглеродистой стали

E6011 подходит для сварки там, где сварные швы должны быть высокого качества, например, трубопроводы из углеродистой стали, корабли, мосты и здания.

Он также используется для сварки обычных конструкций из углеродистой стали, подходит для небольших тонких пластин и низколегированной стали.

E6011 Химический состав сварочного электрода из низкоуглеродистой стали (%)

	С	Пн	Si	S	-P
Стандарт AWS	≤0.20	≤1. 20	≤1. 00	Н. С.	Н. С.
Типичный	0. 10	0. 42	0. 30	0,017	0. 020

Механические свойства сварочного металла

	Предел текучести (МПа)	Предел прочности на разрыв (МПа)	Относительное удлинение (%)	Удар по Шарпи V Значение (-30 ° C)
Стандарт AWS	≥330	≥430	≥22	≥27 Дж
Типичный	410	570	24	30J

Сертификаты классификации, такие как CCS, DNV, BV, LR, NK, KR, RS, предоставляются по запросу.

Обратите внимание, что приведенные выше спецификации являются «общими спецификациями», которые относятся к большей части нашей продукции. Эти спецификации следует использовать только в общих информационных целях. Актуальные характеристики уточняйте у нас при размещении заказа.

Урок 4 — Электроды с покрытием для сварки низколегированных сталей

Урок 4 — Электроды с покрытием для сварки низколегированных сталей © АВТОРСКИЕ ПРАВА 2000 УРОК ГРУППЫ ЭСАБ, ИНК. IV 4.6 ЭСАБ ПОРОШОК НИЗКОГО ВОДОРОДА ATOM ARC

ЭЛЕКТРОДЫ — ОСОБЕННОСТИ И ДАННЫЕ

4.6.1 Атом Арка 7018 (AWS E7018) — Хотя эти электроды действительно из низкоуглеродистой стали. категория и классификация, механические свойства металла шва достаточны для соответствия аналогичные свойства сталей с пределом текучести 50 000 фунтов на квадратный дюйм и прочностью на разрыв 70 000 фунтов на квадратный дюйм. Обычно предварительно нагревают и контроль температуры между проходами этих сталей не требуется при сварке с Atom Arc 7018, хотя для стали большей толщины может потребоваться некоторый предварительный нагрев.Общий приложения включают в себя: сварку углеродистые стали, стали с высоким содержанием серы, эмалированные стали и некоторые низколегированные, высокопрочные стали. Типичный Механические свойства сварного шва Металл как Сварная сварка со снятием напряжений Предел текучести, psi 68 500 62 000 Прочность на растяжение, psi 75 000 72 000 % Удлинение (2 дюйма) 31 32 % Снижение 75,5 77 Шарпи Удар с V-образным вырезом при 72 ° F. 125 фут-фунтов. 130 фут-фунт @ -20 ° F. 70 футов.-фунтов. 75 фут-фунт Типичный Химический состав сварного шва Металл C Mn Кремний 0,06% 1,10% 0,50% 4.6.2 Атом Арка 7018 Пн (AWS E7018-A1) — Этот электрод, который наносит 1/2% отложений металл сварного шва из молибдена, используется в сварочные силовые трубопроводы и сосуды под давлением из молибдена подшипниковые стали, предназначенные для работы при повышенных температурах. Типичные области применения включает: низкоуглеродистую сварку и углеродисто-молибденовые трубы и трубопроводы, кованые трубы из легированной стали фланцы, фитинги и клапаны для высоких температурный режим, котел и пароперегреватель из углеродисто-молибденовой стали трубки, плиты для сосудов под давлением, марганец-молибден и марганец-молибден, высокие прочность конструкционной стали и стали отливки для автодорожного сервиса.

# НАЗВАНИЕ № || КОБЕЛКО — КОБЕ СТАЛЬ, ООО. —

Сварка средне / высокоуглеродистых сталей и специальных сталей

5.

Соображения о трещинах

(1) Причины появления трещин при сварке

Обычно трещины в средне / высокоуглеродистой стали могут возникать по прошествии некоторого времени после окончания сварки.Эти трещины называются холодными трещинами или замедленными трещинами.

Хотя трещины затвердевания, которые могут возникнуть сразу после окончания сварки, также не редкость, замедленные трещины, которые возникают чаще, объясняются ниже.

Считается, что основные причины появления замедленных трещин связаны со следующими тремя пунктами.
・ Закалка ЗТВ
・ Наличие большого количества диффундирующего водорода в металле шва
・ Большое ограничение

(2) Профилактика отсроченных трещин

・ Предотвращение затвердевания ЗТВ

Хотя важно выбирать сталь с низким значением Ceq.насколько это возможно, этому есть предел.

При сварке наиболее эффективным средством предотвращения образования отложенных трещин является предварительный нагрев. Это также очевидно на рис. 3 на стр. 34. За счет предварительного нагрева основного металла скорость охлаждения во время сварки становится меньше, и рост твердости HAZ подавляется.

Соответствующая температура предварительного нагрева зависит от марки стали (Ceq.) И толщины листа. В качестве ориентировочной информации, температуры предварительного нагрева указаны в таблице рекомендуемых сварочных материалов в Разделе 6.

・ Уменьшение диффузионного водорода в металле шва

Диффузионный водород попадает в металл шва во время сварки из-за влаги в сварочных материалах, на поверхности канавки и из атмосферы. Водород, попавший в металл шва, может со временем диффундировать, и часть его достигает ЗТВ, вызывая возникновение трещин под действием своего давления.

Существует несколько следующих мер по уменьшению количества диффундирующего водорода в металле сварного шва.

①

Используйте электроды с низким содержанием водорода при дуговой сварке защищенным металлом.

②

Используйте сплошную проволоку при газовой дуговой сварке металлическим электродом для снижения содержания водорода до более низкого уровня.

③

Немедленно выполните последующий нагрев сварного шва при 300 ～ 350 ℃ для удаления водорода.

При использовании электродов с низким содержанием водорода важен контроль повторной сушки. Если электроды с низким содержанием водорода остаются в атмосфере, они поглощают влагу, как показано на рис. 5, и, таким образом, требуется повторная сушка, если содержание влаги достигает 0.3 ～ 0,5% (варьируется в зависимости от типа покрытого электрода).

Рис.5 Кривые влагопоглощения для электродов с низким содержанием водорода

・ Минимальное ограничение

Когда деформирующая сила (напряжение), создаваемая сваркой, не может быть снята с сварного соединения, обычно можно сказать, что соединение находится под сильным ограничением. Обычно создаваемое напряжение может быть снято с сварного шва, если соединение может деформироваться.Однако при большой толщине листа или сложной конструкции напряжение не может быть снято деформацией сварного шва, и, таким образом, напряжение имеет тенденцию сниматься за счет растрескивания.

Это причина того, что трещины обычно образуются при сильном ограничении сварного соединения.

Чтобы уменьшить ограничения, необходимо спроектировать структуру с более тонкими пластинами и более простыми конфигурациями. Но у этого подхода есть свой предел.

Следовательно, более практично избегать сварки участков с сосредоточенными напряжениями и выполнять сварку в соответствующей последовательности сварки, чтобы минимизировать концентрацию напряжений.

Когда все еще существует опасность возникновения трещин после принятия мер против упрочнения ЗТВ, диффузионного водорода и ограничений, эффективен отжиг для снятия напряжений после сварки.

По возможности, отжиг при 600 ～ 650 ℃ в течение часа на каждые 25 мм толщины листа должен проводиться сразу после окончания сварки, а затем сварное соединение следует охладить в печи.

6. Температура предварительного нагрева и рекомендуемые сварочные материалы для конструкционных сталей, отливок и поковок из углеродистой стали

Щелкните здесь, чтобы получить подробную информацию о каждом продукте

7.Советы по улучшению сварочного производства

①

Не забудьте повторно высушить покрытые электроды для дуговой сварки в экранированном металле перед использованием.

②

Сварка

MAG производит глубокое проплавление, поэтому металл шва имеет тенденцию к образованию горячих трещин, на которые заметно влияет химический состав основного металла. Поэтому рекомендуется использовать более низкие сварочные токи для получения неглубокого проплавления. Пример: 220 А или ниже для проволоки диаметром 1.2мм.

③

Хотя температура предварительного нагрева должна варьироваться в зависимости от Ceq., Толщины листа и степени ограничения, безопаснее использовать более высокую температуру предварительного нагрева, чтобы предотвратить холодное растрескивание.

④

Немедленный последующий нагрев выполняется с целью удаления водорода. Это следует делать сразу после завершения сварки при 300 ～ 350 ℃ в течение 30 ～ 60 минут с последующим медленным охлаждением.

⑤

Выполняя отжиг для снятия напряжений (SR) после сварки при 600 ～ 650 ℃ в течение часа на 25 мм толщины листа для улучшения трещиностойкости и снижения твердости HAZ, можно получить более прочное сварное соединение.

3. Рекомендации по поводу соединений разнородных металлов 4. Сварные детали

Начало страницы

Низкоуглеродистые сварочные стержни / Сварочный электрод для низкоуглеродистой стали AWS E6013 Котировки в реальном времени, цены последней продажи -Okorder.

com

Описание продукта:

1. Структура сварочного стержня Описание

1. Для ремонтной сварки обычных сварных швов из серого чугуна.

2. Для ремонтной сварки тонкостенного шва и рабочей стороны серого чугуна.

3. Для ремонтной сварки рабочей и нерабочей сторон высокопрочного чугуна и чугуна с шаровидным графитом.

4. Для ремонтной сварки серого чугуна, требующего меньшей прочности.

2. Основные характеристики сварочного стержня

(1) подходит для работы во всех положениях с превосходными технологическими характеристиками

(2) Стабильная дуга, меньше брызг

(3) Хорошая форма

(4) легкий для удаления слоя шлака

(5) легкий для зажигания дуги и повторного зажигания дуги.

3. Сварочный стержень Изображения

4. Сварочный стержень Спецификация

Механические свойства наплавленного металла

RI

3 (МПа)

ReL (МПа)

A (%)

KV2 (Дж)

KV2 (Дж)

Гарантийное значение

3

≥330

≥17

— (нормальная температура)

— (0 ℃)

Эталонный ток (AC, DC)

9028 350)

100281 ~ 160

Электрод (мм)	φ2. 0	φ2,5	φ3.2	φ4.0	φ5.0
Длина (мм)	300	350	400	400
Сварочный ток (A)	40 ~ 70	55 ~ 95		120 ~ 180	160 ~ 230
V-up, OH	35 ~ 60	45 ~ 90	60 ~ 120	120 ~ 200

5.FAQ

Q: Вы на заводе?

A: Да, мы являемся фабрикой, а не подставной компанией. Таким образом, мы можем обещать хорошие цены и лучшее качество. Приглашаем вас посетить наш завод.

Q: Какой срок доставки?

A: Товары на складе мы можем отправить в течение 7 дней после получения оплаты. Для индивидуального заказа в пределах 24 тонн срок изготовления составляет 20-30 дней после подтверждения каждой детали.
Q: А как насчет гарантии?
A: Мы очень уверены в наших продуктах, и мы очень хорошо их упаковываем, чтобы обеспечить их надежную защиту.

Q: Зачем сварочные электроды нужно нагревать?

Влага сушильного агента на коже не дает сварке образовывать водородные поры при нагревании воды.

В. Какие электроды для ручной сварки используются чаще?

Диаметр сердечника электрода, то есть 3,2 диаметра сердечника электрода составляет 3,2 миллиметра в диаметре, а 4 — 4 миллиметра в диаметре. Диаметр сварочного прутка большой, а сила тока при сварке должна быть больше. Высокий ток, высокая эффективность, могут использоваться при сварке относительно толстых листов. Напротив, при сварке относительно тонких листов следует выбирать сварочный стержень меньшего диаметра. Электроды обычно используются в трех спецификациях: 3.2, 4, 5. Гражданские J422 и J506 чаще используются, промышленное использование J507, J427 больше. А вот в гражданском использовании на 3,2 диаметра больше.

Q: Какой номер марки соответствует модели электрода E55?

серии J50, такие как J502, J507, J506 и т. Д.

Q: Сварочный стержень E5015 и G507 разница

Нет, электрод из нержавеющей стали также является началом E

Q: Каковы требования к стальной конструкции для электрода?

Обычно 426 нормально.

Q: Какой сварочный стержень следует использовать для сварки чугуна? 506?

Электрод из нержавеющей стали

В: Какой толщины самый маленький электрод?

В соответствии с национальным стандартом GB5117 «Сварочный стержень из углеродистой стали» и GB5118 «Сварочный стержень из низколегированной стали», соответствующие модели для ручной дуговой сварки углеродистой сталью и сварочным стержнем из низколегированной стали унифицированы. E4313, например, представляет собой электрод из стали с высоким содержанием титана. Упомянутый электрод E 43, указанный предел прочности наплавленного металла минимален, 1 указанный электрод для сварки во всех положениях, последний электрод 3 — титано-кальциевого типа, может использоваться в источниках питания переменного или постоянного тока для положительной и обратной сварки. диаметр сварочного прутка, диаметр электрода зависит от толщины сварного шва. Сила тока и диаметр электрода в основном пропорциональны диаметру электрода.Диаметр электрода (мм) 1,6, 2, 2,5, 3,2, 4, 5, 6. Сварочный ток (А) 25 ~ 40, 40 ~ 65, 50 ~ 80, 100 ~ 130, 160 ~ 210, 200 ~ 270, 260 ~ 500. Наиболее распространены 2,5, 3,2 и 4 миллиметра, 3.

В: Почему сварочный стержень прилипает к сварной конструкции?

Есть несколько видов тока, маленькие руки, незнакомые, 506 и другие специальные сварочные стержни

Q: Какой сварочный стержень относится к ECoCr-A?

Электрод на основе кобальта D802

В: Что означает «E7016»? На что следует обращать внимание при сварке? Могу ли я сварить сосуд высокого давления (давление 1 МПа)?

E7016 — модель AWS, национальная стандартная модель — E5016, это обычный электрод из низкоуглеродистой стали J506, используемый для сварки среднеуглеродистой стали и важной низколегированной стали; примечания по сварке: 1, сушка перед сваркой, сушка при 350 градусах в течение 1 часа , с использованием запекания; 2, сварочные детали должны быть полностью удалены перед сваркой, масло, ржавчина, влага и т. д .; 3, с использованием сварки короткой дугой, узкий метод сварки; Его можно использовать для переменного и постоянного тока и обратного соединения при Время постоянного тока.Возможна сварка сосудов под давлением. 1 МПа слишком мало.

1. Обзор производителя
Расположение
Год основания
Годовой объем производства
Основные рынки
Сертификаты компании

2.Сертификаты производителя
a) Название сертификата
Диапазон
Номер ссылки
Срок действия

3. Возможности производителя
а) Торговая емкость
Ближайший порт
Доля экспорта
No.Сотрудников торгового отдела
Язык:
б) Заводская информация
Заводской размер:
Количество производственных линий
Контрактное производство
Диапазон цен на продукцию

Сварка углеродистой стали — Металл Супермаркеты

Углеродистая сталь — это большая категория стали, которая включает в себя множество различных химических составов.Хотя он состоит в основном из железа, есть несколько других элементов, которые могут быть добавлены в углеродистую сталь (например, количество углерода), которые могут иметь большое влияние на ее свариваемость. Чрезвычайно важно понимать, какой тип углеродистой стали выбирается для проекта, связанного со сваркой. Незнание важных переменных, таких как добавленные элементы или диапазон содержания углерода в каждой марке, может привести к разрушению сварного шва. Для сварки углеродистой стали необходимо знать:

• Содержание углерода
• Углеродный эквивалент
• Скорость охлаждения
• Проблемы, связанные с другим химическим составом

Содержание углерода

Одним из наиболее важных факторов, которые следует учитывать при сварке углеродистой стали, является содержание углерода, которое обычно колеблется от почти 0% по весу до примерно 2.1%.

• Низкоуглеродистые стали содержат менее примерно 0,30% углерода
• Среднеуглеродистые стали содержат примерно 0,30% — 0,60% углерода
• Высокоуглеродистая сталь содержит примерно 0,61–2,1% углерода

При сварке каждого типа углеродистой стали необходимо учитывать разные особенности. Низкоуглеродистая сталь обычно является наиболее легко свариваемой сталью при комнатной температуре. Примеры низкоуглеродистой стали, подходящей для сварки, включают C1008, C1018, A36, A1011 и A500.Среднеуглеродистая сталь, такая как C1045, обычно требует предварительного нагрева и последующей термообработки, чтобы избежать растрескивания сварного шва. Высокоуглеродистая сталь даже более склонна к растрескиванию при сварке, чем две другие группы углеродистой стали. Сварка высокоуглеродистой стали, скорее всего, потребует очень тщательных процессов предварительного и последующего нагрева, чтобы избежать этого. Также могут потребоваться специальные сварочные присадочные металлы.

Углеродный эквивалент

Формула углеродного эквивалента также может использоваться для определения свариваемости углеродистых сталей.Формула углеродного эквивалента учитывает другие элементы в стали, которые могут влиять на свариваемость, помимо углерода. Как правило, чем выше углеродный эквивалент углеродистой стали, тем хуже она сваривается. Если углеродистая сталь имеет относительно высокий углеродный эквивалент, могут потребоваться процессы предварительного и последующего нагрева, чтобы избежать растрескивания сварного шва. Хотя две отдельные пластины из стали C1045 должны иметь одинаковое количество углерода, они могут иметь разное количество другого элемента, такого как марганец.Это может создать разницу в углеродных эквивалентах двух материалов с одинаковым обозначением. Следует отметить, что углеродные эквиваленты обычно более важны для легированных сталей.

Скорость охлаждения

Скорость охлаждения стали также важна при выборе правильной углеродистой стали для сварки. Высокая скорость охлаждения может увеличить вероятность растрескивания сварного шва. Как правило, углеродистая сталь с более высоким содержанием углерода и других элементов в формуле углеродного эквивалента требует более медленных скоростей охлаждения, чтобы предотвратить возникновение трещин в сварном шве.

На скорость охлаждения сварного шва могут влиять многие факторы. Одним из факторов является толщина свариваемой углеродистой стали. Чем толще материал, тем в больший объем может рассеиваться тепло. Этот больший объем позволяет сварному шву остывать быстрее, чем на более тонком участке. Однако более толстая углеродистая сталь также будет с меньшей вероятностью деформироваться, что может вызвать остаточные напряжения, которые могут привести к растрескиванию сварного шва. Еще одним фактором, влияющим на скорость охлаждения сварного шва, является температура окружающей среды.Предварительный нагрев может быть более необходим при сварке стали в зимние месяцы в Канаде, чем при сварке стали в июле в Техасе.

Другие проблемы, связанные с химическим составом

Некоторые элементы, которые можно найти в углеродистой стали, просто не подходят для сварки, независимо от того, какой предварительный нагрев или присадочный металл используется в процессе сварки. Такие марки, как C12L14, содержат свинец, который способствует растрескиванию сварных швов при затвердевании. По этой причине при сварке следует избегать использования стали с содержанием свинца.Другие материалы, которые могут вызвать растрескивание сварного шва, — это сера и фосфор. В то время как углеродистые стали с небольшими количествами серы и фосфора легко свариваются, углеродистые стали с их содержанием более 0,05% могут быть склонны к растрескиванию при затвердевании. При сварке сталей, таких как C1141 и C1144, следует избегать свободной механической обработки из-за высокого содержания в них серы и фосфора.

Металлические Супермаркеты

Metal Supermarkets — крупнейший в мире поставщик металла небольшими партиями, имеющий более 100 обычных магазинов в США, Канаде и Великобритании.Мы эксперты по металлу и обеспечиваем качественное обслуживание клиентов и продукцию с 1985 года.

В Metal Supermarkets мы поставляем широкий ассортимент металлов для различных областей применения. В нашем ассортименте: низкоуглеродистая сталь, нержавеющая сталь, алюминий, инструментальная сталь, легированная сталь, латунь, бронза и медь.

У нас в наличии широкий ассортимент форм, включая стержни, трубы, листы, пластины и многое другое. И мы можем разрезать металл в точном соответствии с вашими требованиями.

Посетите одно из более чем 100 наших офисов по всей Северной Америке сегодня.

Как выполнять сварку TIG низколегированных и углеродистых сталей, часть 1

Сварщики

TIG специализируются на сварке низколегированных сталей и углеродистой стали. В целом, как подтвердит любой коммерческий сварщик, сварка углеродистой стали методом TIG не представляет трудностей. На самом деле, когда увеличивается содержание углерода, все становится сложнее и труднее. Здесь также следует упомянуть об углеродном эквиваленте. Это довольно длинная формула, которая учитывает и другие элементы в процессе сварки, включая марганец, кремний, никель и медь, хром, молибден, ванадий, которые в совокупности влияют на склонность стали к упрочнению. быстрое охлаждение от повышенной температуры.

Промышленные сварщики, а также промышленные сварщики знают, что хорошим примером знакомого материала является хромомолибден 4130. Этот материал содержит примерно 30% углерода, однако, когда сварщик вставляет другие элементы химического состава, углеродный эквивалент составляет примерно 60%.

Это большая разница и является причиной того, что хромомолибден 4130 толщиной более 125 дюймов требует предварительного нагрева, чтобы замедлить скорость охлаждения и предотвратить затвердевание. Основная причина предварительного нагрева заключается в замедлении охлаждения.Этот процесс имеет преимущества с обеих сторон, поскольку профессиональные сварщики скажут вам, что влага, а также водород удаляются, а эффект теплового удара снижается. Иногда сварочный аппарат TIG использует чугун в качестве хорошего примера того, почему предварительный нагрев необходим для углеродистой стали, где содержание углерода или углеродный эквивалент достаточно велико, чтобы вызвать упрочнение.

Иногда эти сварщики TIG используют горелку TIG для того, чтобы залить лужей угол коллектора. Это делается для проверки прокаливаемости неизвестной стали.Когда сварщик создает лужу в углу, напильник по-прежнему легко режет лужу, при этом содержание углерода остается низким и проблем не возникает. Если файл скользит по лужу, как если бы он был сделан из стекла, проблемы могут возникнуть, если сварщик не нагреет материалы заранее и не примет дополнительные меры предосторожности.

Сварщики TIG не всегда могут не соответствовать присадочному металлу, поскольку присадочный металл часто указывается в чертежах или правилах сварки.Однако иногда сварщик выбирает фильтрующий металл. Недостаточное согласование означает, что присадочный металл на один или два градуса ниже, чем используемый основной металл.

Влияние параметров сварки на механические свойства низкоуглеродистой стали Дуговая сварка защищенного металла по API 5L

[1]	Арментани, Э. , Эспозито, Р., Сепе, Р. (2007). Влияние термических свойств и эффективности сварки на остаточные напряжения при сварке, Journal из Достижения в Материалы Производство Инженерное дело , Vol.20, № 1-2, 319-322.
[2]	Джариабун, М., Давенпорт, А.Дж., Амбат, Р., Коннолли, Б.Дж., Уильямс, С.В., Прайс, Д.А. (2007). Влияние параметров сварки на коррозионное поведение при сварке трением с перемешиванием AA2024-T351, Коррозия Science , Vol. 49, № 2, 877-909, DOI: 10.1016 / j.corsci.2006.05.038.
[3]	Карадениз, Э., Озсарак, У., Йылдыз, К. (2007). Влияние параметров процесса на проплавление в процессах газовой дуговой сварки, Материалы & Конструкция , Vol.28, No. 2, 649-656, DOI: 10.1016 / j.matdes. 2005.07.014.
[4]	Лотонгкум, Г. , Виянит, Э., Бхандхубаньонг, П. (2001). Исследование влияния параметров импульсной сварки TIG на содержание дельта-феррита, коэффициент формы и качество валика при орбитальной сварке пластины из нержавеющей стали AISI 316L, журнал Journal из Материалы Обработка Технология , Vol. 110, вып.2, 233-238, DOI: 10.1016 / S0924-0136 (00) 00875-X.
[5]	Лотонгкум, Г., Чаумбаи, П., Бхандхубаньонг, П. (1999). Импульсная сварка TIG аустенитной нержавеющей стали 304L в плоском, вертикальном и потолочном положениях, Журнал из Материалы Обработка Technology, Vol. 89-90, 410-414, DOI: 10.1016 / S0924-0136 (99) 00046-1.
[6]	Мирзаи, М., Араби Йешвагани, Р., Яздипур, А., Зангене-Мадар, К. (2013). Исследование скорости сварки и частоты импульсов на микроструктуру и механические свойства сваренной импульсной газовой дугой высокопрочной низколегированной стали Материалы и Конструкция , Vol. 51, 709-713, DOI: 10.1016 / j.matdes.2013.04.077.
[7]	Сакхивел, Т., Сенгар, Г.С., Мухопадхьяй, Дж. (2009). Влияние скорости сварки на микроструктуру и механические свойства алюминия, полученного сваркой трением с перемешиванием, The International Journal из Advanced Производство Технологии производства , Vol.43, № 5-6, 468-473, DOI: 10.1007 / s00170-008-1727-7.
[8]	Разал Роуз, А., Манисекар, К., Баласубраманян, В. (2012). Влияние скорости сварки на свойства растяжения сваренного трением с перемешиванием магниевого сплава AZ61A, Journal из Материалы Engineering и Performance, Vol. 21, № 2, 257-265, DOI: 10.1007 / s11665-011-9889-0.
[9]	Afolabi, A.S. (2008). Влияние параметров электродуговой сварки на коррозионное поведение аустенитной нержавеющей стали в хлоридной среде, AU Journal of Technology , Vol. 11, № 3, 171–180.
[10]	Хан, М.И. (2007). Сварочная наука и технология. Нью Эйдж Интернэшнл. Стр. 1-5.
[11]	Ли, Дж.И., К. В. Ум. «Прогнозирование параметров сварочного процесса путем прогнозирования геометрии заднего валика». Журнал из материалов обработка технология 108.1 (2000): 106-113.
[12]	ЭСАБ. (nd). ЭСАБ Продукция для сварки и резки — Северная Америка. Получено из Справочника по методам сварки (параметры и методы сварки).
[13]	Кодекс ASME по котлам и сосудам под давлением, раздел IX — Сварка и пайка, 2010 г.
[14]	Канжилал П. , Пал Т.К., Маджумдар С.К. (2006) Совместное влияние флюса и параметров сварки на химический состав и механические свойства металла шва под флюсом. J Mater Process Technol 171: 223–231.
[15]	Chandel RS, Seow HP, Cheong FL (1997) Влияние увеличения скорости наплавки на геометрию валика сварных швов под флюсом. J Mater Process Technol 72: 124–128.
[16]	Kolhe KP, Datta CK (2008) Прогноз микроструктуры и механических свойств многопроходной SAW.J Mater Process Technol 197: 241–249.
[17]	Bracarense, A.Q., and S. Liu. «Контроль нагрева покрытого электрода заменой ингредиентов флюса» Сварка и Металл Изготовление 62,5 (1994).
[18]	Sarian, S.A., and L.A. De Vadia. «Цельносварной металл для электродов типа AWS E10018M, E11018M и E12018M». Сварка Research Приложение (1999): 217-219.
[19]	Talabi, SIa, et al. «Влияние параметров сварки на механические свойства сварного соединения из низкоуглеродистой стали». Авансы в Производство Инжиниринг и Менеджмент 9,4 (2014): 181-186.
[20]	Тахир, Абдулла Мохд, Нур Аджиан Мохд Лэр и Фу Джун Вэй. «Исследование механических свойств свариваемого материала при различных видах сварочного наполнителя (дуговая сварка в защитном металле).» AIP Conference Proceedings . Vol. 1958. No. 1. AIP Publishing, 2018.
[21]	Bahman, AR (2010). Изменение твердости, предела текучести и UTS сварных соединений, уменьшенных в стали класса ST 37. Индийский журнал науки и технологий, 1162-1164.
[22]	Asibeluo, IS, and E. Emifoniye. «Влияние тока дуговой сварки на механическое свойства сварных соединений углеродистой стали А36. « SSRG International Journal из Механический Engineering (SSRGIJME) –2vol.	Bodude, MA, and I. Momohjimoh. «Исследования влияния параметров сварки на механические свойства сварной низкоуглеродистой стали». Journal из Минералы и Материалы Характеристика и Инжиниринг 3.03 (2015): 142.
[24]	Гарибшахиян, Э., Рауф, А.Х., Парвин, Н., Рахимиан, М. (2011). Влияние микроструктуры на твердость и вязкость низкоуглеродистой стали, сваренной при сварке в инертном газе, Материалы и Конструкция , Vol. 32, № 4, 2042-2048, DOI 10.1016 / j.matdes.2010.11.056.
[25]	Дас, К.Р., Альберт, С.К., Бхадури, А.К., Шринивасан, Г., Мурти, Б. С. (2008). Влияние предшествующей микроструктуры на микроструктуру и механические свойства сварных соединений модифицированной стали 9Cr-1Mo, Материалы Science и Engineering: A , Vol. 477, № 1-2, 185-192, DOI: 10.1016 / j.msea.2007.05.017.
[26]	Диас-Фуэнтес, М., Иса-Мендиа, А., и Гутьеррес, И. (2003). Анализ различных микроструктур игольчатого феррита в низкоуглеродистых сталях методом EBSD.Изучение их поведения жесткости. Металл. Матер. Пер. A , 34 (11), 2505-2516.
[27]	Тьюлис, Г. (2004). Классификация и количественная оценка микроструктур в сталях. Материалы Наука и технологии , 20 (2), 143-160.
[28]	Абсон, Д.Дж. И Паргетер Р. Дж. (2013). Факторы, влияющие на прочность, микроструктуру и вязкость после наплавки при ручной дуговой сварке металла, пригодной для изготовления стальных конструкций из C-Mn. Share This Post  :  Добавить комментарий Отменить ответ Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены * Комментарий * Имя * Email * Сайт