Постоянный ток обратной полярности: Обратная и прямая полярность сварки

Содержание

Условные обозначения рода тока — Документ

Марка электродов

Положение сварки

Род

тока

Æ, мм

ГОСТ или/и ТУ,

тип по стандарту или наплавленного металла

Назначение и область применения электродов

Одобрение

Классификация по международным стандартам

Электроды для сварки углеродистых, низколегированных и легированных сталей

ОЗС-4

~,=

3…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

Э46

Сварка конструкций из углеродистых сталей с временным сопротивлением до 450 МПа во всех пространственных положениях шва переменным током и постоянным током прямой полярности.

Р, УС,

ГАН

AWS E6013,

ISO E433R25,

DIN E4330R3

ОЗС-12И, ОЗ-4И

~,=

3…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

Э46

Сварка ответственных конструкций из низкоуглеродистых сталей с временным сопротивлением разрыву до 450 МПа. Пригодны для сварки влажного, ржавого, плохо очищенного от окислов и других загрязнений металла.

Р / Р, УС

AWS E6012,

ISO E433R24,

DIN E4330АR7

МР-3

~,=/+/

3…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

Э46

Сварка ответственных конструкций из углеродистых сталей с временным сопротивлением разрыву до 490 МПа (напряжение х.х. ³ 65В)

Р, УС

AWS E6013,

ISO E433R23,

EN E38AR12

МР-3М

~,=

3…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

ТУ 1272-102-36534674-98;

Э46

Сварка конструкций из углеродистых сталей с содержанием углерода до 0,25%

Р, УС

AWS E6012,

ISO E433АR24,

EN E38AR11

АНО-4М

~,=

3…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

Э46

Сварка конструкций из углеродистых сталей с содержанием углерода до 0,25%

AWS E6012,

ISO E433АR24,

EN E38AR11

ОЗС-3

~,=/+/

3…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

Э46

Высокопроизводительная сварка ответственных конструкций из углеродистых сталей с временным сопротивлением до 450 МПа в нижнем положении шва переменным током и постоянным током обратной полярности.

AWS E7024,

ISO E432RR16046,

DIN E4320RR11160,

EN E38ARR74

ОЗС-12

~,=/-/

2…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

ТУ 14-4-782 – 76, Э46

Сварка ответственных конструкций из низкоуглеродистых сталей с временным сопротивлением разрыву до 450 МПа. Особенно пригодны для сварки металлоконструкций в труднодоступных местах и неповоротных стыков труб, выполнения швов малой протяженности и постановки прихваток. Электродами малого диаметра возможна сварка от источников питания, включенных в бытовую электросеть.

Р, УС, ЛР, МР, МК, РР

AWS 6013,

ISO E432R21,

DIN E4330R3,

EN E38AR12

ОЗС-6

~,=/+/

3…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

Э46

Сварка ответственных конструкций из низкоуглеродистых сталей с временным сопротивлением разрыву до 450 МПа, когда требуется повышенная производительность сварки в нижнем положении шва

Р, УС, ГАН

AWS E6020,

ISO E430RR12023,

DIN 4300RR11120,

EN 38ARR32

Электроды общего назначения

УОНИ-13/45

=/+/

2…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

Э42А

Сварка особо ответственных конструкций из низкоуглеродистых сталей, когда к металлу сварных швов предъявляются повышенные требования по пластичности, ударной вязкости и стойкости к образованию трещин при нормальной и пониженной температурах.

Р, УС, РР, ГАН

ISO E434В20,

DIN 4340В10,

EN Е35АВ22Н10

УОНИ-13/55К

=/+/

3…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

Э46А

Сварка особо ответственных конструкций из углеродистых и низколегированных сталей, работающих при знакопеременных нагрузках и пониженных температурах, в частности, в дизелестроении.

Р, МР

ISO E433В20Н,

DIN 4330В10Н,

EN Е38АВ22Н10

УОНИ-13/55

=/+/

2…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

Э50А

Сварка особо ответственных конструкций из углеродистых и низколегированных сталей с временным сопротивлением разрыву до 490 МПа, когда к металлу сварных швов предъявляются повышенные требования по пластичности, ударной вязкости и стойкости к образованию трещин при нормальной и пониженной (до минус 40^оС) температурах.

Р, УС, МР. ЛР, МК, РР, ГАН

AWS E7015,

ISO E514В20,

DIN Е5140В10,

EN Е380В22Н10

УОНИ-13/55Т

~,=/+/

3…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

Э50А

Сварка особо ответственных конструкций из углеродистых и низколегированных сталей во всех пространственных положениях шва переменным током и постоянным током обратной полярности

AWS E7018,

ISO E515В12026Н,

DIN Е423В42Н10

ОЗС-33

=/+/

3…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

Э50А

AWS E7016,

ISO E514В24,

DIN Е5140В10,

EN Е38АВ12Н10

УОНИ-13/55У

~,=

4,5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

Э55

Сварка стержней арматуры железобетонных конструкций и рельсов из углеродистых и низколегированных сталей марок Ст5, 18Г2С, 25ГС, 15ГС и др.

AWS E8016,

ISO E513В26,

DIN Е5130В10,

EN Е46АВ12Н15

ВСЦ-4М

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

ТУ 14-4- 1604 – 91Э42

Сварка корневого слоя шва «горячего» прохода стыков трубопроводов из углеродистых и низколегированных сталей с временным сопротивлением до 590 МПа.

AWS E6010,

ISO E433С14,

DIN Е4330С4,

EN Е35АС21

ОМА-2

~,=/+/

2,0…3

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

Э42

Сварка конструкций из тонколистовых (толщина 1-3 мм) углеродистых сталей с временным сопротивлением до 410 МПа

AWS E6011,

ISO E430S16

Электроды специального назначения

ТМУ-21У

=/+/

3…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

Э50А

Сварка стыков трубопроводов и других ответственных конструкций из углеродистых и низколегированных сталей.

Р, УС, ГАН

AWS E7015,

ISO E513В20,

DIN Е4300В10,

EN Е42АВ22Н10

ТМЛ-3У

=/+/

3…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

Э-09Х1МФ

Сварка паропроводов из сталей марок 12Х1МФ, 15Х1М1Ф, 20ХМФЛ и 15Х1М1ФЛ, работающих при температуре до 570^оС, и элементов поверхностей нагрева из сталей марок 12Х1МФ, 12Х2МФБ и 12Х2МФСР независимо от рабочей температуры, а также заварка дефектов в элементах из тех же сталей.

Р, ГАН

AWS E8015-G,

ISO E1CrMoVB20,

DIN EКb,CrMoV120

ТМЛ-1У

=/+/

3…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

Э-09Х1М

Сварка паропроводов из сталей марок 12МХ, 15МХ, 12Х1МФ, 15Х1М1Ф и 20ХМФЛ, работающих при температуре до 540^оС, и элементов поверхностей нагрева из сталей марок 12Х1МФ, 12Х2МФСР и 12Х2МФБ независимо от рабочей температуры

Р, ГАН

AWS E7015-В2,

ISO E1CrMoB20,

DIN EКb,CrMo120

ЦУ-5

=/+/

2,5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

ОСТ 24.948.01-90,

Э50А

Сварка углеродистых и низколегированных сталей, элементов поверхностей нагрева котлоагрегатов, корневых швов стыков трубопроводов, работающих при температуре до 400^оС.

Р, УС, ГАН

AWS 7015,

ISO E510В20,

DIN Е5130В10

УОНИ-13/65

=/+/

2…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

Э60

Сварка особо ответственных конструкций из углеродистых и низколегированных сталей с временным сопротивлением до 590 МПа

AWS E8015,

ISO E513В20,

DIN Е5130В10,

EN Е50АВ22Н10

УОНИ-13/85

=/+/

2…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

Э85

Сварка особо ответственных конструкций из легированных сталей повышенной и высокой прочности с временным сопротивлением до 830 МПа во всех пространственных положениях шва постоянным током обратной полярности

AWS E12015

ОЗС-11

~,=/+/

3…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

Э09МХ

Сварка конструкций из теплоустойчивых сталей марок 12МХ, 15МХ, 12МХФ, 15Х1М1Ф и им подобных, работающих при температуре до 510^оС

AWS E7015-B1, ISO E05CrMoS23, DIN EB(R),CrMo23

ЦЛ-39

=/+/

2,5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

Э09Х1МФ

Сварка элементов поверхностей нагрева котлоагрегатов, а также корневых слоев швов стыков толстостенных трубопроводов из теплоустойчивых сталей перлитного класса марок 12Х1МФ и 15Х1М1Ф, работающих при температуре до 585^оС

Р, ГАН

AWS E7015-G,

ISO EICrMoVB20,

DIN EКb,CrMoV120

ОЗС-16

=/+/

Заварка дефектов литья в углеродистых сталях, а также сварка и заварка дефектов литья в электротехнической стали типа Армко.

НИАТ-3М

=/+/

2…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

ОСТ 1.42049-90,

Э85

Сварка особо ответственных конструкций из легированных сталей повышенной и высокой прочности с временным сопротивлением до 980 МПа

AWS E12015-В1

НИАТ-5

=/+/

2…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

Э-11Х15Н25М6АГ2

Сварка ответственных конструкций из легированных сталей повышенной и высокой прочности в термически упрочненном состоянии без последующей после сварки термической обработки, в т.ч. сталей марок 30ХГСА и 30ХГСНА, а также сварка низколегированных и легированных сталей с аустенитными сталями.

Р, УС

ISO E16.25.6В30,

DIN Е16.25.6В30

ОЗШ-1

=/+/

2…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 9467-75,

Э100

Сварка ответственных конструкций из легированных сталей повышенной и высокой прочности с временным сопротивлением до 1080 МПа

AWS E12015-ВI

Электроды для сварки разнородных сталей

АНЖР-1

=/+/

3…5

ГОСТ 9466-75,

ТУ 14-4-568-74, 08Х24Н60М10Г2

Сварка теплоустойчивых сталей с высоколегированными жаропрочными сталями, а также сварка закаливаемых сталей без последующей термообработки и без предварительного подогрева при изготовлении и ремонте ответственных ответственных конструкций, работающих при температуре до 500-600^оС.

Р, УС, МР

ISO E24.60.10Mn2B0,

DIN EL-NiCr24Mo10Mn2

АНЖР-2

=/+/

3…5

ГОСТ 9466-75,

ТУ 14-4-598-75,

08Х24Н40М7Г2

Р, УС

ISO E24.40.8Mn2B20

DIN E24.40.8Mn2B20

ОЗЛ-6

=/+/

3…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 10052-75,

Э-10Х25Н13Г2

Сварка ответственного оборудования из сталей марок 20Х23Н13, 20Х23Н18, работающих в окислительных средах при температуре до 1000^оС, а также для сварки разнородных сталей. Применяются при изготовлении различных видов оборудования для предприятий химической, энергетической, пищевой, текстильной и других отраслей промышленности.

Р, УС

AWS E309-15,

ISO E23.12В20,

DIN E23.12В20

ОЗЛ-6С

=/+/

2,5; 3

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 10052-75,

Э-10Х25Н13Г2

Сварка высоколегированных аустенитных сталей с углеродистыми и низколегированными сталями.

AWS E309-15,

ISO E23.12S20,

DIN E23.12S20

ЭА-395/9

=/+/

3…5

ГОСТ 9466-75,

ОСТ 5.9244-87,

ОСТ В5Р.9374-81, 08Х16Н26М6АГ2

Сварка ответственных конструкций из легированных сталей повышенной и высокой прочности в термически упрочненном состоянии без последующей после сварки термической обработки, в т.ч. сталей типа А, а также сварка углеродистых и низколегированных сталей с аустенитными сталями.

Р, УС, МР, ГАН

ISO E16.25.6В20,

DIN E16.25.6В20

НИИ-48Г

=/+/

3…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 10052-75,

Э-10Х20Н9Г6С

Сварка ответственных конструкций из низколегированных и специальных сталей, высокомарганцовистых сталей типа 110Г13Л, а также сварка таких сталей с хромоникелевыми аустенитными сталями.

AWS E307-15,

ISO B20,

DIN E18.8Mn6B20

ОЗЛ-25Б

=/+/

3,4

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 10052-75,

Э-

10Х20Н70Г2М2Б2В

Сварка коррозионностойкого жаропрочного сплава ХН78Т (ЭИ 435), хладостойких, разнородных сталей и чугуна

Р, УС, МК

AWS EniCrFe-2,

DIN

EL-NiCr15MoNb

ИМЕТ-10

=/+/

2,3; 3

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 10052-75,

Э-04Х10Н60М24

Сварка конструкций из жаропрочных и жаростойких сталей и сплавов на никелевой основе марок 37Х12Н8Г8МФБ, ХН67ВМТЮ, ХН75МБТЮ, ХН78Т, ХН77ТЮ и им подобных, а также сварка разнородных жаропрочных сталей и сплавов.

DINEL-NiCr10Mo23

ОЗЛ-44

=/+/

3,4

ГОСТ 9466-75,

ТУ 1273-085-00187197-96

Сварка конструкций из хладостойких сталей типа ОН6 и ОН9, работающих при низких температурах, а также разнородных сталей и сплавов.

DIN

EL-NiCr21Mo2Mn2Nb1

ЦТ-28

=/+/

3,4

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 10052-75,

ТУ 14-4-1415-87,

Э-08Х14Н65М-

15В4Г2

Сварка оборудования из жаростойких и жаропрочных сплавов на никелевой основе марок ХН78Т, ХН70ВМЮТ и им подобных, а также перлитных и хромистых сталей со сплавами на никелевой основе.

AWS EniCrMo-5,

DIN

EL-NiCr14Mo15W4Mn2

Электроды для сварки высоколегированных сталей

ОЗЛ-8

=/+/

2…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 10052-75,

Э-07Х20Н9

Сварка сталей марок 08Х18Н10, 12Х18Н9, 08Х18Н10Т, когда к металлу шва не предъявляют жесткие требования стойкости к МКК. Применяют для изготовления емкостного, реактивного, колонного оборудования, оборудования для пищевой, текстильной промышленности и т.п.

Р, УС

AWS E308-15,

ISO E19.9В20,

DIN E19.9В20

ОЗЛ-8С

=/+/

3,4

ГОСТ 9466-75,

ТУ 1273-092-00187197-97

Сварка конструкций из коррозионностойких хромоникелевых сталей широкого назначения марок 08Х18Н10,12Х18Н9,08Х18Н10Т и им подобных: емкостей, хранилищ, объектов пищевой, текстильной промышленности.

Р, УС

ISO E19.9.1CoWS20,

DIN E19.9.1CoWS20

ОЗЛ-36

=/+/

3…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 10052-75,

Э-04Х20Н9

Сварка ответственных изделий из коррозионностоких хромоникелевых сталей марок 08Х18Н10, 06Х18Н11, 08Х18Н10Т, 08Х18Н12Т и им подобных, когда к металлу шва предъявляются требования стойкости к межкристаллитной коррозии как в исходном состоянии, так и после кратковременных выдержек в интервале критических температур.

AWS 308-15,

ISO Е19.9LS20,

DIN E19.9Ncrb20

ОЗЛ-7

=/+/

2…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 10052-75,

Э-08Х20Н9Г2Б

Сварка коррозионностойких сталей 08Х18Н10Т, 08Х18Н12Б при жестких требованиях к стойкости швов против МКК, в т.ч. для оборудования для пищевой промышленности.

AWS E347-15,

ISO E19.9NbB20,

DIN E19.9NbB20

ЭА-400/10У

=/+/

2…5

ГОСТ 9466-75,

ОСТ 5.9244-87,

ОСТ 5Р.9370-81,

08Х18Н11М3Г2Ф

Сварка ответственных конструкций из сталей типа 10Х17Н13М2Т, 08Х18Н10Т при изготовлении емкостного, теплообменного, реакторного оборудования, работающего в агрессивных средах при температуре до 350^оС.

Р, УС, МР, ЛР, МК, ГАН

AWS E317-15,

ISO E19.12.3В20,

DIN E19.12.3В20

ЭА-400/10Т

=/+/

2…5

ГОСТ 9466-75,

ОСТ 5.9244-87,

ОСТ 5Р.9370-81,

08Х18Н11М3Г2Ф

Р, УС, ГАН

AWS E317-15,

ISO E19.12.3В20,

DIN E19.12.3В20

НЖ-13

=/+/

3…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 10052-75,

Э-09Х19Н10Г2М2Б

Сварка ответственного оборудования из сталей марок 10Х17Н13М2Т, 10Х17Н13М3Т, 08Х21Н6М2Т и им подобных, работающих при температуре до 350^оС. Применяются при изготовлении емкостного, теплообменного, реакторного оборудования, оборудования для пищевой, текстильной промышленности и т.п.

Р, УС

AWS E318-15,

ISO E19.12.2NbB20,

DIN E19.12.2NbB20

НЖ-13С

=/+/

2,5…4

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 10052-75,

Э-09Х19Н10Г2М2Б

Сварка оборудования из коррозионно-стойких хромоникелемолибденовых сталей марок 10Х17Н13М2Т, 08Х21Н6М2Т, 10Х17Н13М3Т и им подобных, работающего при температуре до 350^оС, когда к металлу шва предъявляются требования по стойкости к межкристаллитной коррозии.

AWS E318-15,

ISO E19.12.2NbS20,

DIN E19.12.2NbS20

ОЗЛ-17У

=/+/

3,4

ГОСТ 9466-75,

ТУ 14-4-715-76,

03Х23Н27М3Д3Г2Б

Сварка оборудования из коррозионно-стойких сплавов 06ХН28МДТ, 03ХН28МДТ и стали марки 03Х21Н21М4ГБ преимущественно толщиной до 12 мм, работающего в средах серной и фосфорной кислот с примесями фтористых соединений.

Р, УС

ISO E23.26.3Mn2Cu3NbRB20

ОЗЛ-37-2

=/+/

3,4

ГОСТ 9466-75,

ТУ 14-4-1276-84,

03Х24Н26М3Д3Г2Б

Сварка оборудования из коррозионно-стойкого сплава марки 03Х23Н25М3Д3Б, а также сплавов марок 03ХН28МДТ, 06ХН28МДТ и стали марки 03Х21Н21М4ГБ, работающего в средах серной и фосфорной кислот с примесями фтористых соединений.

ISO E25.27.4Mn2Cu3NbB20

ЦТ-15

=/+/

2…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 10052-75,

Э-08Х19Н10Г2Б

Сварка ответственных конструкций из сталей Х18Н9Т-Л, Х20Н12Т-Л, Х16Н13Б, 12Х18Н9Т при изготовлении емкостного, теплообменного, реакторного оборудования, оборудования для пищевой, текстильной промышленности, работающей при температуре до 650^оС, когда к металлу шва предъявляются требования против МК

Р, УС

AWS E347-15,ISO E19.9NbB20,

DIN E19.9NbB20

ОЗЛ-9А

=/+/

2,5…4

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 10052-75,

Э-28Х24Н16Г6

Сварка жаростойких сталей марок 12Х25Н16Г7АР, 45Х25Н20С2, Х18Н35С2, работающих в окислительных средах при температуре до 1050^оС и в науглероживающих средах при температуре до 1000^оС. Используются для изготовления ответственного оборудования в различных отраслях промышленности.

ISO E2516MnS20,

DIN E2516Mn6RB20

ГС-1

=/+/

3; 4

ГОСТ 9466-75,

ТУ 14-4-880-78

Сварка тонколистовых конструкций из жаростойких сталей марок 20Х20Н14С2, 20Х25Н20С2 и 45Х25Н20С2 и им подобных, работающих в науглероживающих средах при температуре до 1000^оС, а также сварка корневого и облицовочного слоев, обращенных в сторону рабочей среды, в конструкциях из сталей тех же марок больших толщин.

AWS E209-15,

ISO E23.9Mn6B20,

DIN E23.9Mn6B20

Электроды для наплавки

ОЗН-300М

~,=/+/

4; 5

ГОСТ 9466-75,

ТУ 14-168-68-88

11ГЗС

Наплавка деталей из углеродистых и низколегированных сталей, работающих в условиях трения металла по металлу. Обеспечивают твердость наплавленного металла 270-430 НВ на пятом слое.

Р, УС

DIN E1-UM300-P

ОЗН-400М

~,=/+/

4; 5

ГОСТ 946-75, ТУ 14-168-67-88

15Г4С

То же. Обеспечивают твердость 360-430 НВ на пятом слое.

DIN E1-UM400-P

ЦНИИН-4

=/+/

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 10051-75,

Э-65Х25Г13Н3

Наплавка и заварка дефектов литья железнодорожных крестовин и других деталей из высокомарганцовистой стали марки Г13 и 110Г13Л. Обеспечивают твердость наплавленного металла в исходном состоянии 25-37 HRCэ.

DIN E8-UM300-P

ЭН-60М

=/+/

2,5…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 10051-75,

Э-70Х3СМТ

Наплавка штампов всех типов, а также быстроизнашивающихся деталей станочного оборудования, направляющих, эксцентриков, шестерен и др. Обеспечивают твердость 53-61 HRCэ на пятом слое.

Р, УС, МК

DIN E2-UM55-GT

ОЗН-6

~,=/+/

4; 5

ГОСТ 9466-75,

ТУ 14-168-69-88,

90Х4Г2С3Р

Наплавка быстроизнашивающихся деталей горнодобывающих, строительных машин и другого оборудования, работающего в условиях интенсивного абразивного изнашивания и значительных ударных нагрузок.

DIN E2-UM60-GР

Т-590

~,=/+/

4; 5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 10051-75,

Э-320Х25С2ГР

Наплавка деталей, работающих в условиях преимущественно абразивного изнашивания с умеренными ударными нагрузками.

Р, УС

DIN E10-UM60-G

ЦН-6Л

=/+/

4; 5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 10051-75,

Э-08Х17Н8С6Г

Наплавка уплотнительных поверхностей деталей арматуры котлов, работающих при температуре до 570^оС и давлении до 78 МПа.

ЦН-12М-67

=/+/

4; 5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 10051-75,

Э-13Х16Н8М5С5Г4Б

Наплавка уплотнительных поверхностей деталей арматуры энергетических установок, работающих при высоких давлениях и температуре до 600^оС, а также других изделий, в которых требуется стойкость к задиранию.

Озш-8

=/+/

3; 4

ГОСТ 9466-75,

ТУ 1272-083-00187197-96,

11Х31МЗГСЮФ

Наплавка супертяжелонагруженной кузнечно-штамповой оснастки горячего деформирования и деталей металлургического оборудования (преимущественно сложной геометрии и большой жесткости), работающих при температуре до 1100^оС. Обеспечивают твердость 51-57 HRcэ на пятом слое.

Р, УС

DIN

E9-UM250”55”-TZ

ОЗШ-3

=/+/

2,5…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 10051-75,

Э-37Х9С2

Наплавка обрезных и вырубных штампов холодной и горячей штамповки (с температурой нагрева рабочей поверхности до 650^оС), а также других быстроизнашивающихся деталей машин и оборудования.

Р, УС

DIN E6-UM55-T

ОЗН-7М

=/+/

4,5

ГОСТ 9466-75,

ТУ 1272-078-00187197-94

Наплавка быстроизнашивающихся деталей, преимущественно из стали марки 110Г13Л, работающих в условиях интенсивного абразивного изнашивания и значительных ударных нагрузок.

DIN E2-UM55-GP

ОЗИ-5

=/+/

3…5

ГОСТ 9466-75,

ГОСТ 10051-75,

Э-18В11М10ХЗСФ

Наплавка металлорежущего инструмента (взамен сталей марок Р18 и Р6М5), а также штампов горячей штамповки, работающих при температуре 800-850^оС, и других деталей, эксплуатируемых в особо тяжелых температурно-силовых условиях.

DIN

E4-UM55”65”SZ

Электроды для сварки цветных металлов

ОЗА-1

=/+/

4; 5

ТУ 14-4-614-75

Сварка и наплавка деталей и конструкций из технически чистого алюминия марок А0,А1, А2, А3.

AWS E1100,

DIN EL-AI99,5

ОЗА-2

=/+/

4,5

ТУ 14-4-509-74

Заварка брака литья и наплавка деталей из алюминиево-кремнистых сплавов типа АЛ-4, АЛ-9, АЛ-11.

AWS E4043,

DIN EL-A1Si5

ОЗБ-2М

=/+/

3; 4

ТУ 1272-082-00187197-95

Сварка и наплавка бронз, в основном оловянисто-фосфористых и используемых в художественном литье, заварка дефектов бронзового литья, а также наплавка на сталь и заварка дефектов чугунного литья. Возможна сварка и наплавка латуней.

AWS EcuSn-C,

ISO EcuSn2B2,

DIN ELCuSn6

АНЦ/ОЗМ-3

=/+/

4; 5

ТУ 14-4-1270-84

Сварка и наплавка изделий из технически чистой меди, содержащей не более 0,01% кислорода. Возможна сварка и наплавка низколегированных сплавов на основе меди, а также сварка меди со сталью.

AWS Ecu-15

Комсомолец-100

=/+/

3…5

ТУ1272-097-36534674-98

Сварка и наплавка технически чистой меди марок М1, М2, М3 и сварка меди со сталью.

ОЗБ-3

=/+/

4,5

ГОСТ 9466-75,

ТУ 14-168-74-94

Наплавка при изготовлении и восстановлении электродов машин контактной точечной сварки, в т.ч. машин для сварки строительной стержневой арматуры.

ОЗЛ-32

=/+/

3,4

ТУ 14-4-786-76

Сварка изделий из никеля марок НП-2, НА-1, наплавка коррозионно-стойких слоев на углеродистые и высоколегированные коррозионно-стойкие стали в аппаратуре, работающей в щелочных и хлорсодержащих средах содового производства, мыловарения, производства синтетических волокон и т.д., а также сварка никеля с углеродистыми и коррозионно-стойкими сталями.

AWS Eni1-15,

DIN EL-NiTi3

В-56У

=/+/

3,4

ТУ 14-4-807-77

Сварка изделий из монель-металла и аппаратуры из двухслойных сталей (сталь Ст3сп + монель-металл) со стороны коррозионно-стойкого слоя, а также наплавка коррозионно-стойкого слоя на низкоуглеродистые стали. Возможна сварка монель-металла с низкоуглеродистыми сталями.

AWS ENICu7,

DIN EL-NiCu30Mn

Электроды для сварки и наплавки чугуна

ЦЧ-4

~,=/+/

3…5

ТУ 14-4-831-77

Холодная сварка, ремонтная наплавка и заварка дефектов литья в деталях из серого, высокопрочного и ковкого чугунов, а также сварка таких чугунов со сталью. Наплавка первых одного-двух слоев на изношенные чугунные детали под последующую наплавку специальными электродами.

Р, МК, МР

ОЗЧ-6

=/+/

2…5

ТУ1272-091-00187197-96

Холодная сварка деталей из серого и ковкого чугунов, предпочтительно при ремонте тонкостенных конструктивных элементов.

Р, МК

МНЧ-2

=/+/

3…5

ТУ 14-4-780-76

Холодная сварка, наплавка и заварка дефектов литья в деталях из серого, высокопрочного и ковкого чугунов. Сварка первого слоя в соединениях с высокими требованиями по плотности, а также сварка соединений с повышенными требованиями по чистоте поверхности после механической обработки.

Р, МР

AWS EniCu-B,

ISO EniCu2BG2,

DIN EniCuG3

ОЗЖН-1

=/+/

2,5..5

ТУ 14-4-318-73

Холодная сварка, наплавка и заварка дефектов литья в деталях из серого и высокопрочного чугунов.

Р, МР

AWS EniFe-Cl,

ISO ENiFeBGI,

DIN EniFe-1BGII

ОЗЧ-2

=/+/

3…5

ТУ 32-ЦТВР-611-88

Холодная сварка, наплавка и заварка дефектов литья в деталях из серого и ковкого чугунов.

ОЗЧ-3

=/+/

2,5..5

ТУ 1272-103-36534674-99

Холодная сварка, и заварка дефектов литья в деталях из серого и высокопрочного чугунов. Предпочтительна сварка соединений с повышенными требованиями по чистоте обрабатываемой поверхности.

AWS Eni-Cl,

ISO EniBG2,

DIN EniBGII

ОЗЧ-4

=/+/

2,5..5

ТУ 1272-104-36534674-99

Холодная сварка и наплавка деталей из серого и высокопрочного чугунов. Предпочтительна сварка последних слоев поверхностей, работающих на истирание или в условиях действия ударных нагрузок.

AWS Eni-Cl,

ISO EniBG2,

DIN EniBGII

Электроды для резки

ОЗР-1

~,=

3…5

ТУ 1272-096-00187197-97

Резка, строжка, прошивка отверстий, удаление дефектных участков сварных соединений и отливок, разделка свариваемых кромок и корня шва, выполнение других подобных работ при изготовлении, монтаже и ремонте деталей и конструкций из сталей всех марок (в т.ч. высоколегированных), чугуна, меди и алюминия и их сплавов.

ОЗР-2

~,=

3…5

ТУ 1272-090-00187197-96

Резка стержневой арматуры, строжка. Резка, прошивка отверстий, удаление дефектных участков сварных соединений и отливок, разделка сварных кромок и корня шва, выполнение других подобных работ при изготовлении, монтаже и ремонте деталей и конструкций из сталей всех маок (в т.ч. высоколегированных), чугуна, меди и алюминия и их сплавов.

Р, М

ПОСТОЯННЫЙ ток — Энциклопедия по машиностроению XXL

Графитовый или угольный электрод в процессе сварки не расплавляется, его расход незначителен и связан только с испарением. Шов образуется за счет расплавления кромок основного метал.ла или присадочного прутка (если он используется). Сварку дугой прямого действия обычно ведут на постоянном токе прямой полярности, что обеспечивает достаточную устойчивость дуги, [c.30]

ГОСГ 10594—74 регламентирует ряд поминальных токов для источников питания сварочной дуги постоянного тока (генераторов и выпрямителей) 40, 50, 63, 80, 100, 125, 100, 200, 250, 315, 400, 500, 630, 800, 1000, 1250, 1600, 2000, 2500, 3150, 4000 и 5000 А, [c.129]

Таблица 2i. Характеристики наиболее распространенных типов сварочных преобразователен для питания дуги постоянным током

Конструктивно трансформаторы для питания сварочной дуги можно разделить на следующие основные группы 1) трансформаторы с дросселями, выполненные в виде двух раздельных аппаратов или в виде одного аппарата 2) трансформаторы с развитым магнитным рассеянием 3) трансформаторы с подмагничиванием постоянным током. [c.131]

Величина коэффициента к при плотности тока / постоянным током обратной полярности [c.188]

При сварке постоянным током обратной полярности удельное количество теплоты, выделяющееся н приэлектродной области, изменяется в небольших пределах, и составляющая коэффициента расплавления а р = 11,6 zh 0,4. [c.189]

При сварке постоянным током прямой полярности и переменным током [c.189]

Для уменьшения возможного поглощения водорода при сварке электроды перед сваркой следует прокаливать при повышенных температурах (45(3—500° С, длительность 2 ч). Сварку выполняют постоянным током обратной полярности. [c.265]

Имеются сведения о режимах сварки ниобия и тантала малых толщин вольфрамовым электродом на постоянном токе прямой [c.371]

У электродвигателя постоянного тока характеристика имеет вид, показанный на рис. 73, т. е. А1 = Л1д (ш), где Л/д — момент на валу ротора, а [c.132]

Поэтому швы, в которых требуется небольшое количество электродного металла и большая глубина проплавлеиия (стыковые и угловые без разделки кромок), целесообразно выполнять на постоянном токе обратной полярности. При увеличении напряжения дуги (длины дуги) увеличивается ( е подвижность и возрастает доля теплоты дуги, расходуемая на расплавление флюса (количество расплавленного флюса). При этом растет ширина шва (см. рис. 28, б), [c.36]

Технологические свойства дуги в значительной мере определяются родом и полярностью сварочного тока. При прямой полярности на изделии выделяется до 70% теплоты дуги, что обеспечивает глубокое проплавлепие основного металла. При обратной полярности напряжение дуги вьппе, чем при прямой полярности. На аноде — электроде выделяется большое количество энергии, что приводит к значительному его разогреву и возможному оплавле1Н1ю рабочего конца. Ввиду этого допустимые плотности сварочного тока понижены (табл. 3). Дугу постоянного тока [c.47]

Техника сварки плавящимся гшектродом. В зависимости от свариваемого металла и его толщины в качестве занщтных газов используют инертные, активные газы или их смеси. В силу физических особепиостей стабильность дуги и ее технологические свойства выше ири исиользовании постоянного тока обратной полярности. При использовании постоянного тока прямой полярности количество расплавляемого электродного металла увеличивается [c.54]

Порошковую проволоку можно использовать и при сварке в углекислом газе. Вероятность образования в швах нористости в этом случае снижается. В зависимости от состава наполнителя для сварки используют постоянный ток прямой или обратной полярности от источников с жесткой или 1футонадающей характеристикой. [c.64]

Для дуговой резки металлическим электродом используют толстопокрытые электроды, обычно те же, что и для сварки. Род тока зависит от марки электрода. На скорость разделительной резки основное влияние оказывают толщина металла, диаметр электрода и величина тока (табл. 6). С увеличением толщины металла скорость резко уменьшается. Для резки угольными или графитовыми электродами используют постоянный ток прямой полярности, так как в этом случае на изделии выделяется больше теплоты. Науглероживание кромок реза затрудняет их носле-дуюнгую механическую резку. Ширина реза больше, чем при использовании металлического электрода. При воздушно-дуговой резке металл расплавляется угольной дугой и выдувается [c.77]

Если структура наплавле1пюго металла не двухфазная (А -f Ф), числовой ИНД01СС, характеризуюп1ий наплавленный металл, будет содержать только три цифры. Далее Б означает основное покрытие, цифра 3 — пригодность для сварки в нижнем горизонтальном па вертикальной плоскости и в вертикальном снизу вверх положении, О — для сварки на постоянном токе обратной полярности. [c.112]

Постоянный ток имеет ряд технологических преимуществ при дуговой сварке или наплавке под флюсом. Поэтому источники постоянного тока совсем вытеснены трансформаторалги быть не могут. Наиболее нерснективны источники постоянного тока — кремниевые выпрямители, в которых паиболее высо1 ий к. п. д. и мииимальны потери холостого хода. [c.128]

В настоящее время сварочные генераторы остаются главным образом в агрегатах для сварки в полевых условиях, где привод осуществляется от двигателя внутреннего сгорания. Во всех остальных областях примопения сварки па постоянном токе они вытесняются сварочными выпр 1мителями. [c.130]

Режим сварки при использовании трансформаторов с дросселем и трансформаторов с подмагпичивацием постоянным током регулируют путем изменения индуктивного сопротивления реактивной обдготки или участка сердечника, насыщаемого от дополнительной обмотки, питаемой no TOHJJUbur токо. г. [c.132]

Сварочные выпрямители. По мере совершенствования и увеличения мопщости полупроводниковых вентилей все более увеличивается выпуск и применение в качестве источников питания сварочной дуги постоянного тока выпрямителей. Перед преобразователями сварочные выпрямители имеют следующие преимущества более высокий к. п. д. и меныние потери па холостом ходу лу ппие динамические свойства меньшую массу большую надежность и простоту обслуживания при эксплуатации бесшумность при работе большую экономичность при изготовлении. [c.133]

Схема такого генератора с электромагиитныл коммутирующим устройством показана на рис. 75, б. Конденсаторы 67 и С2 заряжаются от источника постоянного тока. Обмотка управления ОУ мощного поляризованного реле РИ питается неносредствеиио от сварочного трансформатора СТ. В цепи обмотки ОУ включены индуктивность L1 и сонротивление R4, позволяющие регулиро- [c.139]

На рис, 79 приведена электрическая схема установки типа УДГ, где показаны основные элементы. Сварочный трансформатор СТ типа ТРПШ позволяет автоматизировать работу установки режим сварки регулируют путем изменения величины постоянного тока в обмотке нодмагничивания ОУ. Управляющим сигналом является потенциал с движка потенциометра R3, который изменяет режим работы транзистора Т1. Ток, пропускаемый этим транзистором, усиленный магнитным усилителем МУ, поступает на обмотку управления ОУ. В случае обрыва дуги на электродах напряжение возрастает до напряжения холостого хода источника питания, в результате чего срабатывает реле Р и подключает в работу осциллятор для возбуждения дуги вновь. [c.149]

При 7 120 А/мм полилина коэффициента к остается неизменной (для постоянного тока обратной полярности Л = 0,92, прямой нолугрности к = 1,12). При сварке переменным током во всем диапазоне нлотностей тока f = 1 = onst. [c.188]

Анализ экспериментальных данных позволил установить значение коэффициентов Л и В для условий выполнения сварки на переменном и постоянном токе прямой полярности низ1шугле-родистой проволокой под кислыми высокомарганцовистыми флю-садда. Если подставить эти значения в формулу (26), то расчетные формулы примут вид [c.189]

При иеплавяп( емся электроде сварку выполняют на переменном токе илн на постоянном токе прямой полярности. При сварке плавящимся электродом используют постоянный ток обратной полярности. Выбор диаметра вольфрамового электрода и присадки зависит от толщины свариваемого металла. [c.347]

Сварку ведут электродами диаметром 4—6 мм короткой дугой без поперечных колебаний на постоянном токе обратной полярности. Сила сварочного тока I = (50 60) d . Сварка нокрытымп электродами позволяет получить швы с хорошими прочностными свойствами, но ввиду применения раскислителей нроисходяш,ее легирование металла шва ухудшает его теплофизическне и элект-рпческие свойства (электропроводность шва составляет 20—25% электропроводности основного металла). [c.349]

Листы толщиной до 4 мм сваривают без разделки кромок, при 6oflbHJ fi толщино необходима разделка с углом раскрытия 70— 90° Сварку ведут на постоянном токе прямой полярности длинной дугой (f/д 2 — 40 В), что необходимо для предотвращения науглероживания металла при образовании СО и пористости. Перед началом сварки необходим подогрев начальных участков до температуры 250° С. Спла сварочного тока I = (45 -ь 55)/( э напряженно дуги и 40 50 В. [c.349]

Руч.мую дуговую сварку толстопокрытыми электродами выполняют jii постоянном токе обратной полярности. Стержень электрода марки ПМн,2,5 ил1г из чистого никеля марок НПО и НП1, нокрытгго типа Б (например, марки электродов Н-Ю, П-37, Прогресс-50 ), [c.362]

При сварке плавящимся электродом за два прохода (с двух сторон) можно сваривать металл без скоса кромок толщиной до 36 мм. В качестве защитного газа используют аргон и гелий (табл. 106), При сварке за два прохода в аргоне швы получаются относительно более узкими (рис. 164, а), а в гелии — более широкими (рис. 164, е), что связано с физическими свойствами защитных газов при сварке в гелии требуется более высокое паиряже-нне дуги. Сварку ведут на постоянном токе обратной полярности. [c.366]

Титап сваривают под флюсом [la обычном оборудовании па постоянном токе обратной полярности. Этот способ экономически [c.368]

ОБЗОР ЭЛЕКТРОДОВ РАСПРОСТРАНЕННЫХ МАРОК

РОССИЙСКИЕ ЭЛЕКТРОДЫ ДЛЯ СВАРКИ УГЛЕРОДИСТЫХ И НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ

Марка и производитель	НАЗНАЧЕНИЕ
МР-3С ЛЭЗ или СЗСМ ЛЭЗ — Лосиностровский электродный завод, Москва СЗСМ — Судиславский завод сварочных материалов, г.Судиславль Костромской обл.	Для сварки рядовых и ответственных конструкций из углеродистых и низколегированных сталей, когда к формированию швов в различных пространственных положениях предъявляют повышенные требования. Сварка во всех пространственных положениях постоянным током обратной полярности и переменным током. Тип покрытия – рутиловое. Отличаются особой универсальностью и чаще остальных используются в бытовых условиях. Могут варить по грязи и ржавчине, в большинстве случаев не требуют обязательной зачистки свариваемой поверхности и прокалки электродов, хотя качество шва будет ниже. Хорошо подходят для сварки металлических конструкций «прихватками». Не рекомендуется использовать для сварки труб, котлов, сантехнического оборудования и емкостей, подведомственных Ростехнадзору.
ОЗС-12 ЛЭЗ СЗСМ	Для сварки конструкций из углеродистых и низколегированных сталей с содержанием углерода до 0,25%, когда к формированию швов предъявляют повышенные требования. Сварка во всех пространственных положениях постоянным током обратной полярности и переменным током.Применяются для сварки металлоконструкций из листовых и профильных материалов, строительных конструкций, емкостей и трубопроводов. Тип покрытия – рутиловое. Электроды ОЗС-12 обеспечивают легкость ведения процесса сварки, в том числе при выполнении швов в потолочном положении и при постановке прихваток, а также при сварке неповоротных стыков трубопроводов. Позволяют выполнять сварку на предельно низких токах. Допустима сварка по окисленной поверхности.
УОНИ-13/55 разных изготовителей	Предназначены для ручной дуговой сварки особо ответственных конструкций из углеродистых и низколегированных сталей, когда к металлу сварныхшвов предъявляют повышенные требования по пластичности и ударной вязкости, особенно приработе в условиях пониженных температур. Сварка во всех пространственных положениях постоянным током обратной полярности.

ИМПОРТНЫЕ ЭЛЕКТРОДЫ ДЛЯ СВАРКИ УГЛЕРОДИСТЫХ И НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ

Марка и производитель

НАЗНАЧЕНИЕ

OK-46.00

ЭСАБ
Швеция
СВЭЛ

Санкт-Петербург

Уникальный в своем классе электрод, обладающий великолепными сварочно-технологическими характеристиками. Предназначен для сварки конструкций из низкоуглеродистых и низколегированных сталей, во всех пространственных положениях, на постоянном токе обратной полярности и переменном токе.Тип покрытия – рутилово-целлюлозное.

Электрод отличается относительно слабой чувствительностью к ржавчине и другим поверхностным загрязнениям, легкостью отделения шлака и формированием гладкой поверхности наплавленного валика с плавным переходом к основному металлу. Благодаря легкости повторных поджигов, электрод незаменим для сварки короткими швами,корневых проходов, прихваток и сварке с периодическими прерываниями дуги. Благодаря низкимзначениям минимального тока, при которых стабильно горит дуга, ОК 46.00 позволяют выполнять сварку тонкостенных изделий, а также применять этот электрод для сварки деталей с гальваническим покрытием. Низкое напряжение холостого хода и стабильное горение дуги на предельно малых токах позволяет использовать эти электроды для сварки от бытовых источников.

LB-52U

KOBELCO

Япония

Сварочный электрод с покрытием основного типа и пониженным содержанием водорода, что позволяет значительно улучшить характеристики сварного шва. Использование данного электрода позволяет получить отличный наплавленный металл шва и аккуратный корневой чешуйчатый валик без дефектов при сварке с односторонним доступом. Электрод LB-52Uобеспечивает высокую ударную вязкость и его часто используют для сварки труб, морских конструкций и сооружений типа резервуаров, которые необходимо сваривать только с одной стороны. Отличается высокой стабильностью дуги и хорошим проплавлением корня шва.

РОССИЙСКИЕ И ИМПОРТНЫЕ ЭЛЕКТРОДЫ ДЛЯ СВАРКИ НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ

Марка и производитель	НАЗНАЧЕНИЕ
ОЗЛ-8 ЛЭЗ	Предназначены для ручной дуговой сварки ответственных узлов и конструкций из коррозионностойких, хромоникелевых сталей марок: 08Х18Н12Т, 08Х18Н10Т,12Х18Н9 и им подобных, когда к металлу шва не предъявляют жесткие требования стойкостипротив межкристаллитной коррозии. Сварка во всех пространственных положениях постоянным током обратной полярности.
ЦЛ-11 ЛЭЗ	Предназначены для ручной дуговой сварки ответственных изделий из коррозионностойких хромоникелевых сталей марок: 12Х18Н10Т, 12Х18Н9Т, 08Х18Н12Б,08Х18Н12Т и им подобных, когда к металлу шва предъявляют требования стойкости к межкристаллитной коррозии. Сварка во всех пространственных положениях постоянным током обратной полярности
INOX 308L METALWELD Польша	Тип покрытия – рутиловый. Легко зажигается, дает хорошее формирование шва, при сварке шлак легко отделяется. Шов устойчив к межкристаллитной коррозии до 350ºС и обладает окалиностойкостьюдо 850ºС на воздухе. Сварка производится постоянным или переменным током на обратной полярности.
ОК 61.30 ЭСАБ-СВЭЛ Швеция, Россия	Тип покрытия -рутиловый. Универсальный электрод со сверхнизким содержанием углерода для сварки нержавеющих сталей. Легко зажигается (в том числе и повторно), дает хорошее формирование шва, при сварке шлак самоотделяется. Обеспечивает стойкость против межкристаллитной коррозии. Жаростойкость — до 875С. Свариваемые материалы: 03Х18Н11, 06Х18Н11, 08Х18Н10, 08Х18Н10Т, 12Х18Н10Т и т. п. Сварка производится постояннымтоком обратной полярности и переменным током

ЭЛЕКТРОДЫ ДЛЯ СВАРКИ ЧУГУНА

Марка и производитель	НАЗНАЧЕНИЕ
ОЗЧ-6, ОЗЧ-2 ЛЭЗ	Медный стержень.. Предназначены для ручной дуговой сварки и наплавки изделий из серого и ковкого чугуна без подогрева, предпочтительно при ремонте тонкостенных деталей.Сварка и наплавка в нижнем и вертикальном положениях постоянным током обратной полярности
ЦЧ-4 ЛЭЗ	Стальной стержень(Св-08). В обмазке до 66% феррованадия. Предназначены для холодной сварки деталей из высокопрочного чугуна с шаровидным графитом, серого чугуна с пластинчатым графитом, чугуна со сталью, а также для сварки поврежденных деталей и заварки дефектов в отливках из высокопрочного и серого чугуна и предварительной наплавки первых одного-двух слоев на изношенные детали под последующую наплавку специальными электродами. Сварка и наплавка в нижнем и наклонномположениях постоянным током обратной полярности
НЧ-2 ЛЭЗ	Хромо-никелевый стержень. Предназначены для ручной дуговой сварки без подогрева, заварки брака, литья и наплавки деталей из серого, высокопрочного и ковкого чугуна. Сварка и наплавка внижнем и вертикальном положениях постоянным током обратной полярности

Электроды этих марок допускают холодную сварку чугуна (без подогрева).
Однако, при подогреве качество сварки существенно выше.

ИМПОРТНЫЕ ЭЛЕКТРОДЫ ДЛЯ СВАРКИ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ

Марка и производитель

НАЗНАЧЕНИЕ

ОК 96.20

ЭСАБ-СВЭЛ
Швеция, Россия

Электрод предназначен для сварки неответственных изделий из алюминиево-марганцовистых сплавов типа АМц, EN AW 3103, 3207, 3003 и алюминиево-магниевых сплавов с содержанием магния до 3% типа АМг1, АМг1.5, АМг2.5, EN AW 5005, 5050, 5052 и аналогичных.

Тип покрытия – солевое. Сварка на постоянном токе обратной полярности.

ОК 96.40

ЭСАБ-СВЭЛ

Швеция, Россия

Электрод предназначен для сварки неответственных изделий из деформируемых алюминиево-магниево-кремниевых сплавов 6ХХХ группы типа АД31, АД33, EN AW 6060/6063, 6005, 6201 и им аналогичных. Данный электрод также можно применять для заварки дефектов на изделиях из литейных алюминиево-кремниево-медных сплавов системы AlSi5Cu типа АК5М, АК5Мч, EN AW 355.0 и им аналогичных, а также алюминиево-кремниево-магниевых сплавов системы AlSi7Mg типа АК8л, EN AW А357.0 и им аналогичных.

Тип покрытия – солевое. Сварка на постоянном токе обратной полярности.

КОБАТЕК-213

LINCOLN ELECTRIC

Данные электроды обеспечивают сварку литейных алюминиевых сплавов (в том числе силумина), кроме того сварку, наплавку, ремонт разнообразных видов алюминиевого проката при дефектах и разрушении изделий. КОВАТЕК 213 применяется для осуществления сварки и наплавки деталей из алюминиево-кремниевых и алюминиево-магниевых сплавов, которые содержат до 6% кремния. Могут широко применяться для ремонта кузовов автомобилей, картеров машин, блоков двигателей, а также дефектов литья.

Электродов российского производства для сварки технически чистого алюминия (ОЗА-1.ОЗАНА-1) и для заварки дефектов в литых алюминиево-кремниевых сплавах (ОЗА-2, ОЗАНА-2) наши магазины не имеют.

ЭЛЕКТРОДЫ СПЕЦИАЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ

Марка и производитель	НАЗНАЧЕНИЕ
ЛЭЗ-29/9 ЛЭЗ	Предназначены для ручной дуговой сварки разнородныхтрудносвариваемых сталей, восстановления износостойких деталей и работающих при высоких температурах инструментов. Высокая устойчивость против горячих трещин. Рекомендуются для сварки разнородных сталей: нержавеющих с низколегированными и углеродистыми, аустенитных, марганцовистых с углеродистыми и низколегированными. Сварка во всех пространственных положениях постоянным током обратной полярности и переменным током.
Т-590 ЛЭЗ	Предназначены для ручной дуговой наплавки деталей, работающих в условиях преимущественно абразивного изнашивания. Наплавка постоянным током обратной полярности в нижнем и наклонном положениях
КОМСОМОЛЕЦ-100 ЛЭЗ	Электродысо специальным покрытием. Предназначены для ручной дуговой сварки и наплавки изделий из технически чистой меди марок: М1, М2, МЗ. Сваркупроизводят с предварительным местным подогревом до 300_700°С в зависимости от толщинысвариваемого металла. Сварка и наплавка в нижнем и наклонном положениях постояннымтоком обратной полярности.

AD4 DC User Guide

Модуль питания постоянного тока представляет собой усовершенствование, позволяющее приемникам AD4D и AD4Q работать с питанием переменного или постоянного тока. Модуль постоянного тока обеспечивает питание в случае сбоя или отсутствия питания переменного тока. Переключение между питанием переменного и постоянного тока происходит незаметно, без воздействия на работу приемника.

Основные особенности

Работа от источника питания переменного тока
Защита от перенапряжения и недонапряжения
Защита от обратной полярности

Соединения питания

Модуль постоянного тока может работать в следующих режимах входа.

Переменный и постоянный ток
Только переменный ток
Только постоянный ток

Убедитесь, что выключен переключатель питания приемника.
Подключите источник питания переменного тока ко входу переменного тока.
Подключите источник питания постоянного тока ко входу постоянного тока.
Включите переключатель питания приемника.

Примечание: если источник питания переменного тока исправен и включен, приемник будет работать от питания переменного тока.

Режимы и значки работы

Значок на начальном экране указывает на рабочий режим и источник питания приемника.

Значок	Рабочий режим	Источник питания
	Доступно питание постоянного тока.	Приемник работает от источника питания переменного тока, питание постоянного тока доступно.
	Работа приемника от источника питания постоянного тока.	Приемник работает от источника питания постоянного тока. Источник питания переменного тока неисправен или не подключен.
	Питание постоянного тока недоступно.	Источник питания постоянного тока не подключен или уровень напряжения ниже минимально допустимого.

Примечание: для обеспечения надежной работы питания переменного тока следите, чтобы батарея была заряжена минимум до 10,9 В постоянного тока.

Отслеживание состояния питания постоянного тока

Состояние модуля постоянного тока можно просмотреть в меню приемника.

В меню Device Configuration выберите DC Power Status.
На экране модуля постоянного тока отображается следующая информация.
- DC MODULE INSTALLED: Yes или No
- DC POWER AVAILABLE: Yes или No
- POWER SOURCE: AC или DC

Схема разъемов, разъем постоянного тока на 4-контактный разъем XLR

Рекомендованный калибр кабеля для разъема:

15 футов и менее: 18 AWG (1 мм²)
16–25 футов: 16 AWG (1,5 мм²)
26–32 фута: 14 AWG (2,5 мм²)

Важно: общая длина кабеля не должна превышать 32 фута.

Диапазон входного напряжения постоянного тока

10.9 до 14.8 В пост. тока

Максимальный входной постоянный ток

Режимы защиты

Перенапряжение, Недонапряжение, Обратная полярность

Тип разъема

4-контактный разъем XLR	Контакт 1	Минус
	Контакт 2	Нет соединения
	Контакт 3	Нет соединения
	Контакт 4	Плюс

2.6 Выбор рода тока и полярности

При сварке применяются как переменный, так и постоянный ток. Постоянный ток имеет то преимущество, что дуга горит устойчивее. Но переменный ток дешевле, поэтому его применение при сварке предпочтительнее. Но есть способы сварки, при которых применяют только постоянный ток. Сварка в защитных газах и под флюсом выполняется на постоянном токе обратной полярности. Электроды с основным покрытием тоже требуют постоянного тока обратной полярности, как и сварочные флюсы для сварки высоколегированных сталей, основу которых составляет плавиковый шпат. В этих случаях происходит насыщение дуги кислородом или фтором, имеющим большое сродство к электрону. Поэтому необходимо раскрыть сущность процессов, происходящих в дуге при насыщении ее кислородом или фтором и обосновать применение рода тока и полярности. Полярность тока влияет на глубину проплавления, химический состав шва и качество сварного соединения [3, 8, 19].

2.7 Выбор и расчет режимов сварки

Режимом сварки называют совокупность характеристик сварочного процесса, обеспечивающих получение сварных соединений заданных размеров, формы и качества. При всех дуговых способов сварки такими характеристиками являются следующие параметры: диаметр электрода, сила сварочного тока, напряжение на дуге, скорость перемещения электрода вдоль шва, род тока и полярность. При механизированных способах сварки добавляют еще один параметр-скорость подачи сварочной проволоки, а при сварке в защитных газах — удельный расход газа.

Параметры режима сварки влияют на форму шва, а значит и его размеры: на ширину шва — е; усиление шва — q; глубину шва – h.

На форму и размеры влияют не только основные параметры сварки, но и такие технологические факторы, как род и полярность тока, наклон электрода и изделия, вылет электрода, конструктивная форма соединения и величина зазора.

2.7.1 Методика расчета режима ручной дуговой сварки. Определяется площадь наплавки, как сумма площадей элементарных геометрических фигур, составляющих сечение шва.

Рисунок 3

Площадь наплавки одностороннего сварного шва, выполненного с зазором, определяется по формуле, мм

F_н = 2F₁ + F₂, (13)

F_н= S b + 0,75 eq, (14)

где S-толщина деталей, мм;

b — зазор, мм;

e — ширина, мм;

q — высота усиления, мм.

а) б)

Рисунок 4

Площадь наплавки стыкового шва с разделкой двух кромок и подваркой корня шва определяется по формуле, мм

F = S b + (S — с)²tg  / 2 + 0,75eq+0,75е₁q₁, (15)

где c — величина притупления, мм;

е₁ – ширина подварки, мм;

q₁ – высота подварки, мм;

 — угол разделки, мм.

При сварке многопроходных швов необходимо определить число проходов по формуле, шт

, (16)

где F_н– площадь всей наплавки, мм²;

F_н1 – площадь первого прохода, мм²;

F_нс – площадь каждого последующего прохода, мм².

При ручной сварке многопроходных швов первый проход выполняется электродами диаметром 3 – 4мм, так как применение электродов большого диаметра затрудняют провар корня шва. При определении числа проходов следует учитывать, что сечение первого прохода не должно превышать 30-35мм² и может быть определено по формуле, мм²

F_н1 = (6 — 8) d_э, (17)

где dэ – диаметр электрода для сварки корневого шва, мм.

Площадь наплавки последующих проходов определяется по формуле, мм²

F_нс= (8 — 12) d_эс, (18)

где F_нс – площадь последующего прохода, мм;

d_эс – диаметр электрода для сварки следующих швов, мм

При сварке многопроходных швов стремятся сварку проходов выполнять на одних и тех же режимах за исключением первого прохода.

Диаметр электрода выбирается в зависимости от толщины свариваемого изделия. Примерное соотношение между диаметром электрода и толщиной листов свариваемого изделия приведено ниже.

Таблица 8

Толщина свариваемого изделия, мм	Диаметр электрода, мм
1  2	1,5 – 2
4 – 5	3
6 – 12	3 – 4
13 и более	5 – 5,5
	6 и более

Расчет силы сварочного тока Iсв производится по диаметру электрода и допускаемой плотности тока, А

, (19)

где i – допускаемая плотность тока, А/мм.

Допускаемая плотность тока зависит от диаметра и вида покрытия электрода.

Таблица 9 Величина допускаемой плотности тока в электроде при ручной дуговой сварке

Виды покрытия	Диаметр электрода
Виды покрытия	3	4	5	6
Кислое, рутиловое	14  20	11,5 – 16	10 – 13,5	9,5  12,5
Основное	13 – 18,5	10 – 14,5	9  12	8,5  12

Напряжение на дуге не регламентируется и принимается в пределах 20…36В, то есть Uд = 20 – 36, B

Скорость сварки определяется из соотношения, м/час

, (20)

где _н – коэффициент наплавки, г/А ч;

 — плотность наплавленного металла, г/см ;

Fн – площадь сечения наплавленного металла, мм²

Длина дуги при ручной дуговой сварке должна составлять, мм

Lд = (0,5 – 1,2)  d_э , (21)

2.7.2 Методика расчета режима автоматической и полуавтоматической сварки под флюсом стыковых соединений односторонних без скоса кромок. Основными параметрами режима автоматической и полуавтоматической сварки под флюсом является: сварочный ток, диаметр и скорость подачи сварочной проволоки, напряжение и скорость сварки.

Расчет режимов сварки производится всегда для конкретного случая, когда известен тип соединения и толщина свариваемого металла, марка проволоки, флюса и способа защиты сварочной ванны от воздуха и другие данные по шву. Поэтому до начала расчетов следует установить по ГОСТ8713-79 или по чертежу конструктивные элементы заданного сварного соединения и по известной методике определить площадь многопроходного шва.

При этом необходимо учитывать, что максимальное сечение однопроходного шва, выполнено автоматом, не должно превышать 100мм² . Сечение первого прохода многопроходного шва не должно превышать 40-50мм² .

При двухсторонней сварке под флюсом стыкового бесскосного соединения (рисунок 4) сила сварочного тока определяется по глубине проплавления – h основного металла; h — за один проход составляет 8 – 10мм, на форсированных режимах  12мм, А

Iсв = h_1,2 / k , (22)

где h_1,2 – глубина проплавления основного металла при двухсторонней сварке, без скоса кромок свариваемых деталей, мм;

k – коэффициент пропорциональности, мм/100А, зависящий от рода тока и полярности, диаметра электрода, марки флюса, колеблется от 1-2.

Рисунок 5 Рисунок 6

Таблица 10 Значение К в зависимости от условий проведения сварки

Марка флюса или защитный газ	Диаметр электродной проволоки, мм	К, мм/100 А			Марка флюса или защитный газ	Диаметр электродной проволоки, мм	К, мм/100 А
		Переменный ток	Постоянный ток				Переменный ток	Постоянный ток
		Переменный ток	Прямая полярность	Обратная полярность			Переменный ток	Прямая полярность	Обратная полярность
ОЦС-45	2	1,30	1,15	1,45	АН-348	5	0,95	0,85	1,05
	3	1,15	0,95	1,30		6	0,90
	4	1,05	0,85	1,15
	5	0,95	0,75	1,10
	6	0,90
АН-348А	2	1,25	1,15	1,40	Углекислый газ	1,2			2,10
	3	1,10	0,95	1,25		1,6			1,75
	4	1,00	0,90	1,10		2,0			1,55
						3,0			1,45
						4,0			1,35
						5,0			1,20

Металл толщиной свыше 20мм сваривают за несколько проходов. Чтобы избежать непровара при сварке под флюсом и добиться нормального формирования шва прибегают к скосу кромок. Для однопроходного стыкового шва толщиной не более 10-12мм глубина проплавления равна толщине свариваемых деталей (рисунок 5), при двухсторонней сварке толщиной не более 20мм (рисунок 6) глубина проплавления составляет, мм

h_1,2 = S/2 + (2 — 3), (23)

Диаметр сварочной проволоки dэ принимается в зависимости от толщины свариваемого металла в пределах 2-6мм, а затем уточняется расчетом по формуле, мм

d_э = 2, (24)

где i — плотность тока, А/мм².

Полученное значение d_э принимается из ближайшего стандартного.

Плотность тока в зависимости от диаметра проволоки указана в таблице 11

Таблица 11

Диаметр проволоки, мм	2	3	4	5	6
Плотность тока, А/мм²	65-200	45-90	35-60	30-50	25-45

Скорость сварки также можно рассчитать по формуле, м/ч

, (25)

где α_нд— коэффициент наплавки при сварке под флюсом, г/Ач.

Коэффициент наплавки при сварке под флюсом определяется по формуле, г/Ач

α_нд = α_н + Δα_н, (26)

где α_н — коэффициент наплавки, не учитывающий увеличение скорости плавления электродной проволоки за счет предварительного подогрева вылета электрода сварочным током, г/Ач;

Δα_н — увеличение коэффициента наплавки за счет предварительного подогрева вылета электрода, г/Ач, определяется по рисунку 7.

Δα_н

Рисунок 7

При сварке на постоянном токе обратной полярности коэффициент наплавки определяется по формуле, г/Ач

α_н = 11,6 ± 0,4 (27)

При сварке на постоянном токе прямой полярности или переменном токе определяется по формуле, г/А*ч

α_н = А + В (Iсв / dэ), (28)

где А и В – коэффициенты, значения которых для флюса приведены ниже.

Таблица 12

Коэффициенты	А	В
Прямая полярность	2,3	0,65
Переменный ток	7	0,04

Скорость подачи проволоки Vп.п определяется по формуле, м/ч

, (29)

где Fэ – площадь поперечного сечения электродной проволоки, мм².

Или скорость подачи проволоки может определяться по формуле, м/ч

. (30)

Режим сварки последующих проходов выбирают из условий заполнения разделки и получения поверхности шва, имеющей плавное сопряжение с основным металлом.

2.7.3 При двухсторонней сварке стыковых швов под флюсом со скосом кромок определяют режим сварки первого прохода с одной и другой стороны шва и последующих проходов отдельно.

Рисунок 8

Рисунок 9

h₁ = h₂ = [c + (2 — 3)], (31)

где h₁,₂ – глубина проплавления первого прохода с одной и другой стороны шва, мм;

с — величина притупления, мм.

Сила сварочного тока определяется по глубине проплавления, А

Iсв = h_1,2 / k, (32)

где k – коэффициент пропорциональности (мм/100А), зависящий от рода тока, полярности, диаметра электрода, марки флюса, колеблется 1-2А (см. таблицу 10).

Расчёт остальных параметров режима сварки производится в том же порядке, что и при сварке под флюсом двухстороннего стыкового бесскосного соединения по формулам (16), (24) — (31).

Примечание: Расчёт параметров режима сварки под флюсом угловых и тавровых соединений с разделкой кромок производить по методике расчёта режимов сварки стыковых соединений с разделкой кромок (см. п.2.7.3).

2.7.4 Методика расчёта режима автоматической и полуавтоматической сварки под флюсом угловых швов без разделки кромок:

Зная катет шва, определяем площадь наплавки, мм²

Fн = k² / 2 + 1,05 kq , (33)

где k – катет шва, мм.

Рисунок 10

Устанавливаем количество проходов на основании того, что за первый проход при сварке в “лодочку” максимальный катет шва можно заварить 14мм, а при сварке в нижнем положении наклонным электродом – 8мм по формуле (16), где Fнс — принимаем в пределах 60-80мм².

Выбираем диаметр электрода, имея в виду, что угловые швы катетом 3-4мм можно получить лишь при использовании электродной проволоки диаметром 2мм, при сварке электродной проволокой диаметром 4-5мм минимальный катет составляет 5-6мм. Сварочную проволоку диаметром больше 5мм применять не следует, так как она не обеспечит провар корня шва.

Для принятого диаметра проволоки подбираем плотность тока по данным, приведенным ниже и определяем силу сварочного тока Iсв, А

. (34)

Определяем коэффициент наплавки из ранее приведенных формул (26), (27), (28), в зависимости от рода тока и полярности.

Зная площадь наплавки за один проход, сварочный ток и коэффициент наплавки, определяем скорость сварки, м/час

. (35)

Скорость подачи электродной проволоки определяется по формуле, м/ч

, (36)

где F_э– площадь поперечного сечения электродной проволоки, мм².

Скорость подачи электродной проволоки можно определить по формуле, м/ч

. (37)

Определяем напряжение на дуге – Uд , оно изменяется от 28 до 36В.

Определяем погонную энергию сварки – q _ппо формуле, Дж/см

q_п1,н = 650 F_н1,
с, (38)

где F_н1,с – площадь поперечного сечения первого или последующего прохода, мм².

Определяем коэффициент формы провара.

Коэффициент формы провара должен быть не больше 2мм, иначе появляются подрезы, но в тоже время он не должен быть чрезмерно мал, так как швы получаются слишком глубокие и узкие, склонные к образованию кристаллизационных трещин, то есть горячих трещин [8].

Определяем глубину провара – h по формуле, мм

. (39)

2.7.5 Расчет режимов сварки в углекислом газе, в аргоне.

Известно, что основные параметры режимов механизированных процессов дуговой сварки следующие: диаметр электродной проволоки – d_э, вылет ее  l_э, скорость подачи электродной проволоки — Vп.п, сила тока – Iсв, напряжение дуги – Uд и скорость сварки – Vсв, а также удельный расход СО₂.

Полуавтоматическую сварку в углекислом газе выполняют короткой дугой на постоянном токе обратной полярности.

Расстояние от сопла горелки до изделия не должно превышать 22мм. Стыковые швы в нижнем положении сваривают с наклоном электрода от поверхностной оси на 5-20º. Угловые соединения сваривают с таким же наклоном в направлении сварки и наклоном поперек шва под углом 40-50º к горизонтали, смещая электрод на 1 — 1,15мм от угла на горизонтальную полку.

Тонкий металл сваривают без колебательных движений, за исключением мест с повышенным зазором. Швы катетом 4-8мм накладывают за один проход, перемещая электрод по вытянутой спирали. Корень стыкового шва заваривают возвратно – поступательно, следующей вытянутой спиралью, а последующие — серповидными движениями.

Проволокой толщиной 0,8-1,2мм сваривают металл во всех положениях, причем при вертикальных, горизонтальных и потолочных напряжение уменьшают до 17-18,5В, а силу тока на 10-20%.

Стыковые швы металла толщиной до 2мм, а угловые катетом – 5мм и корень стыковых швов большого сечения лучше сваривать сверху вниз. При сварке необходимо обеспечить защиту от сдувания газа и подсоса воздуха через зазор. Для уменьшения разбрызгивания в сварочную цепь можно последовательно включить дроссель.

Расчет параметров режимов производят в следующем порядке:

— определяют толщину свариваемого металла по чертежам;

— в зависимости от толщины свариваемого металла выбирают диаметр электродной проволоки.

Зависимость диаметра электродной проволоки от толщины свариваемого металла

Таблица 13.

Показатель	Толщина свариваемого металла, мм
Показатель	0,6-1,0	1,2-2,0	3,0-4,0	5,0-8,0	9,0-12,0	13,0-18,0
Диаметр электродной проволоки, мм	0,5-0,8	0,8-1,0	1,0-1,2	1,4-1,6	2,0-2,0	2,5-3,0

Диаметр электродной проволоки для автоматической сварки может быть в интервале 0,7-3,0мм и выше, а для полуавтоматической – в интервале от 0,8-2,0мм.

Вылет электрода определяется по формуле, мм

l_э = 10 * d_э, (41)

Рассчитывают силу сварочного тока по формуле, А

Iсв = I  F_э, (40)

где i – плотность тока, А/мм² (диапазон плотностей сварочного тока от 100 до 200А/мм²), оптимальное значение 100-140А/мм²;

F_э – площадь поперечного сечения электродной проволоки, мм².

Большое значение плотности тока соответствует меньшим диаметрам электродной проволоки.

Устойчивое горение дуги при сварке плавящимся электродам в углекислом газе достигается при плотности тока свыше 100А/мм². Так как определение основного параметра режима сварки основываются на интерполировании широкого диапазона рекомендованных плотностей тока, то Iсв необходимо уточнять по таблице 14 [17].

Таблица 14 Диапазоны сварочных токов основных процессов сварки в СО₂ проволокой Св-08Г2С

Процесс сварки	Диаметр электродной проволоки, мм
	0,5		0,8			1,0			1,2
ИДС к.з.	30-120		50-120			71-240			85-260
КР без к.з.	100-250		150-300			160-450			190-550
КР с к.з.	30-150		50-180			75-260			65-290
Процесс сварки	Диаметр электродной проволоки, мм
	1,4		1,6		2,0			3			4
ИДС к.з.	90-280		110-290		120-300
Продолжение таблицы 14
Процесс сварки	Диаметр электродной проволоки, мм
	1,4	1,6		2,0			3			4
КР без к.з.	90-320	110-380		150-400			220-500			250-600
КР с к.з.	200-650	210-800		220-1200			250-2000			270-2500

Примечание: ИДС к.з. – импульсный с частыми принудительными короткими замыканиями; КР без к.з. – крупнокапельный без коротких замыканий; КР с к.з.  крупнокапельный с короткими замыканиями.

При сварке в СО₂ проволокой Св-08Г2С в основном используют процесс с частыми принудительным коротким замыканиями и процесс с крупнокапельным переносом (таблица 12). При сварке порошковыми проволоками используют процесс с непрерывным горением дуги, а при сварке актированной проволокой – струйный процесс. Процесс с частыми короткими принудительными замыканиями получают при сварке в СО₂ проволоками диаметрами 0,5-1,4мм путем программирования сварочного тока, обеспечивающего изменение скорости плавления электрода и давления дуги.

Процесс с крупнокапельными переносом наблюдается при сварке проволоками диаметрами 0,5-1,5мм на повышенных напряжениях, а диаметрами более 1,6 – во всем диапазоне режимов сварки кремне-марганцевыми проволоками (см. таблицу 13). При низких напряжениях процесс протекает с короткими замыканиями, а при высоких без них.

При проверке расчетных режимов и внедрении их в производство необходимо помнить, что стабильный процесс сварки с хорошими техническими характеристиками можно получить только в определенном диапазоне сил тока, который зависит от диаметра и состава электрода и рода защитного газа (см. таблицу 13).

Регулирует силу тока изменением скорости подачи электродной проволоки. Сила тока определяет глубину провара и производительность процесса. Поэтому весь расчет режимов является ориентировочным и на практике требует уточнения.

Определяют скорость подачи электродной проволоки по формуле, м/ч

, (41)

где Vп.п – скорость подачи проволоки, м/ч;

α_р – коэффициент расплавления электродной проволоки, г/Ач;

Iсв – сварочный ток, А;

dэ – диаметр электродной проволоки, мм;

γ – плотность металла электродной проволоки г/см³ (γ=0,0078г/мм³).

Коэффициент расплавления определяется по формуле, г/Ач

α_р = [8,3 + 0,22 Icв / dэ] 3,6·10^-1, (42)

Электроды для нузкоуглеродистой стали ( постоянный ток)

Классификация:

LST EN ISO 2560-A	:E 42 4 B2 H5
AWS A5.1	:E 7015
ГОСТ 9467	:Э 50A

Описание:

Электроды предназначены для сварки особо ответственных конструкций из низкоуглеродистых и низколегированных сталей, когда к металлу швов предьявляют повышенные требования по пластичности и ударной вязкости, в часности, при работе в условиях пониженных температур.

Одобрения:

TÜV, Сертифiкат Вiдповiдностi УкрСЕПРО, Российский морской регистр судоходства (PC), Сертификат Национальной Системы Сертификации Республики Беларусь (СтБ).

Вид покрытия:

Основное.

Пространственные положения сварки:

Все, кроме «вертикальной вниз».

Род тока и полярность:

Постоянный ток обратной полярности.

Сварочный ток:

ø, мм	2.50	3.00	3.25	4.00	5.00
I, A	40-75	70-100	90-130	130-160	160-210

Химический состав наплавленного металла (%):

C	Si	Mn	P	S
≤0.10	0.20-0.50	0.80-1.20	≤0.030	≤0.020

Механические свойства металла шва:

Предел текучести	≥420 МПа
Предел прочности	(510-640) МПа
Относительное удлинение	≥24%
Ударная вязкость при +20˚С	≥130 Дж/см²
Ударная вязкость при -40˚С	≥ 60 Дж/см²

Сварочно-технологические свойства:

Легкое зажигание и повторное зажигание,
спокойная и стабильная дуга, малое разбрызгивание,
хорошая отделяемость шлака, переход без нарезки.

Повторное прокаливание перед употреблением:

(250-300)˚С/1 ч.

Упаковка:

ø, мм	2.50	3.00	3.25	4.00	5.00
Длина, мм	350	350	350	450	450
Количество в упаков.,шт	~164	~114	~97	~83	~53
Масса в упаковке, кг	3	3	3	5	5

Металлы:

Сталь 10, сталь 15 (ГОСТ 1050), сталь 15К, сталь 16К, сталь 18К, сталь 20К, сталь 22К (ГОСТ 5520),
сталь 15Л, сталь 20Л, сталь 25Л (ГОСТ 977), Ст3 (ГОСТ 380), сталь 16ГС, сталь 17ГС, сталь 09Г2С,
сталь 17Г1С, сталь 10Г2С1 (ГОСТ 19282), A, B, D, E, A 32/36, D 32/36, E 32/36 и F 32/36, S235-S355,
P235-P355, E-295 (EN 10025, EN 10027-1, EN 10028-2, EN 10028-3).

Установки:

Котлы горячей воды и паровые котлы. Напорные сосуды. Строительные конструкции.
Корпусные части кораблей. Cельскохозяйственное оборудование.

Электроды

АНО-4
3,0; 4,0; 5,0	Переменный от трансформатора с напряжением холостого хода менее 50 В; постоянный ток любой полярности.	Для сварки конструкций из низкоуглеродистых сталей марок Ст3,10, 20 и др. Электроды АНО-4 обеспечивают получение бездефектного шва при сварке при повышенных режимах. Электроды обеспечивают хорошее формирование металла шва, высокую стойкость металла шва против образования пористости и горячих трещин.
АНО-6
3,0; 4,0; 5,0	Переменный от трансформатора с напряжением холостого хода менее 50 В; постоянный ток любой полярности.	Для сварки конструкций из низкоуглеродистых сталей марок Ст3, 10, 20 и др. Электроды АНО-6 обеспечивают высокую стойкость металла шва против образования дефектов при сварке по ржавчине. Электроды обеспечивают хорошее формирование металла шва, высокую стойкость металла шва против образования пористости и горячих трещин.
АНО-13
3,0; 4,0; 5,0	Переменный от трансформатора с напряжением холостого хода менее 50 В; постоянный ток любой полярности.	Для сварки конструкций из низкоуглеродистых сталей марок Ст3, 10, 20 и др. Электроды АНО-13 позволяют вести сварку на предельно низких значениях тока, выполнять сварку вертикальных швов способом сверху вниз, эффективны при сварке швов малой протяженности. Электроды обеспечивают хорошее формирование металла шва, высокую стойкость металла шва против образования пористости и горячих трещин.
АНО-21
2,0; 2,5; 3,0	Переменный от трансформатора с напряжением холостого хода не менее 50 В; постоянный ток любой полярности.	Для сварки конструкций из низкоуглеродистых сталей малой толщины марок Ст3, 10, 20 и др. Могут применяться для сварки водопроводных труб, газопроводов малого давления. Электроды АНО-21 обеспечивают хорошие сварочно-технологические свойства при сварке от малогабаритных (бытовых) трансформаторов: легкое зажигание дуги, мелкочешуйчатое формирование металла шва, легкую или самопроизвольную отделимость шлаковой корки.
АНО-24
3,0; 4,0; 5,0	Переменный от трансформатора с напряжением холостого хода не менее 50 В; постоянный ток любой полярности.	Для сварки конструкций из низкоуглеродистых сталей марок Ст3, 10, 20 и др. Электроды АНО-24 позволяют вести сварку на предельно низких значениях тока, эффективны при сварке швов малой протяженности, при сварке на вертикальной плоскости. Электроды обеспечивают хорошее формирование металла шва против образования пористости и горячих трещин.
МР-3
3,0; 4,0; 5,0	Переменный от трансформатора с напряжением холостого хода не менее 60 В; постоянный ток обратной полярности.	Для сварки конструкций из низкоуглеродистых сталей марок Ст3, 10, 20 и др. При сварке электродами МР-3 на повышенных режимах в шве возможно образование пор. Электроды обеспечивают хорошее формирование металла шва против образования пористости и горячих трещин.
УОНИ-13/45
3,0; 4,0; 5,0	Постоянный ток обратной полярности.	Для сварки ответственных конструкций из углеродистых (типа 08, 20, 20Л, Ст3) и низколегированных (типа 09Г2, 14Г2) сталей, когда к металлу швов предъявляют повышенные требования по пластичности и ударной вязкости, в частности, при работе в условиях пониженных температур. Электроды УОНИ-13/45 чувствительны к образованию пористости при наличии ржавчины и масла на кромках свариваемых деталей, а также при удлинении длины дуги.
УОНИ-13/55
3,0; 4,0; 5,0	Постоянный ток обратной полярности.	Для сварки ответственных конструкций из углеродистых (типа 08, 20, 20Л, Ст3) и низколегированных (типа 16ГС, 09Г2С) сталей, когда к металлу швов предъявляют повышенные требования по пластичности и ударной вязкости, в частности, при работе при условиях пониженных температур. Электроды УОНИ-13/55 чувствительны к образованию пористости при наличии ржавчины и масла на кромках свариваемых деталей, а также при удлинении длины дуги.
АНО-ТМ/СХ
3,0; 4,0; 5,0	Постоянный ток обратной полярности; переменный ток от трансформатора с напряжением холостого хода не менее 70В.	Для сварки стыковых соединений магистральных трубопроводов из углеродистых и низколегированных сталей с пределом прочности 490–590 МПа (корневые слои) и 490–540 МПа (заполняющие и облицовочные проходы). Электроды АНО-ТМ/СХ обеспечивают качественное формирование обратного валика корневого слоя шва с плавным переходом к основному металлу, в связи с чем подварка корня трубы изнутри не требуется. Электроды АНО-ТМ/CХ имеют разрешение Центра сертификации и контроля качества строительства объектов нефтегазового комплекса Украины на применение для сварки труб, фитингов и запорной арматуры на объектах нефтегазового комплекса.
АНО-ТМ60
3,0; 4,0; 5,0	Постоянный ток обратной полярности; переменный ток от трансформатора с напряжением холостого хода не менее 70В.	Для сварки стыковых соединений магистральных трубопроводов из углеродистых и низколегированных сталей с пределом прочности более 588 МПа (корневые слои) и 540–650 МПа (заполняющие и облицовочные проходы). Электроды АНО-ТМ60 обеспечивают качественное формирование обратного валика корневого слоя шва с плавным переходом к основному металлу, в связи с чем подварка корня трубы изнутри не требуется. Электроды АНО-ТМ60 имеют разрешение Центра сертификации и контроля качества строительства объектов нефтегазового комплекса Украины на применение для сварки труб, фитингов и запорной арматуры на объектах нефтегазового комплекса.
АНО-ТМ70
3,0; 4,0; 5,0	Постоянный ток обратной полярности; переменный ток от трансформатора с напряжением холостого хода не менее 70В.	Для сварки стыковых соединений магистральных трубопроводов из низколегированных сталей с пределом прочности более 685 МПа. Электроды АНО-ТМ70 обеспечивают качественное формирование обратного валика корневого слоя шва с плавным переходом к основному металлу, в связи с чем подварка корня трубы изнутри не требуется. Электроды АНО-ТМ70 имеют разрешение Центра сертификации и контроля качества строительства объектов нефтегазового комплекса Украины на применение для сварки труб, фитингов и запорной арматуры на объектах нефтегазового комплекса.

Сварка положительным электродом (DCEP) и отрицательным электродом (DCEN) с использованием электродов E6012

Электроды

E6012 и E6013 имеют интересную разницу, E6012 поддерживает только AC и DCEN. Где в качестве электрода E6013 — AC, DCEN и DCEP.

В чем разница между AC, DCEP и DCEN? DCEP, или обратная полярность, является стандартной полярностью для сварки MIG и сварки Stick.

Что касается сварки электродами с требуемой полярностью, почти вся сварка штангой выполняется с использованием обратной полярности или положительного электрода постоянного тока (DCEP).Это связано с тем, что электроны, текущие от отрицательного электрода к положительному электроду, помогают осаждать металл с регулярной скоростью и, хотя это противоречит интуиции, на самом деле помогает увеличить проникновение.

DCEP обеспечивает более стабильную дугу при сварке штучной сваркой, но для сварных швов, требующих проплавления света, используйте DCEN, если электрод предназначен для работы с любой полярностью.

Что произойдет, если сварить E6012 на DCEP? Вместо прописанного DCEN.В этом случае я использовал электрод Smitweld Resistens 100 E6012 диаметром 3,25 мм ( AWS A5.1-91: E6012, EN 499-94: E 38 2 RA 13 ) на 90A с GYS 207.

Во время сварки в DCEP вы замечаете плохой старт и слабый контроль над лужей. Электрод тоже кажется сгорает на месте, если потерять угол.

Результат просто потрясающий. На DCEN, как и положено, борт красивый, плотный и ровный. На DCEP вы заметите, что слабину устранить намного сложнее, валик разошелся и на конце есть кратер, потому что прекращение сварки вызывает длинную дугу.Также брызг намного больше.

Слабина выглядела точно так же, но результат был совсем другим.

Вот обзор электродов AWS A5.1 (E60xx) и их полярности в зависимости от покрытия. Обратите внимание, что E6012 отдает предпочтение DCEN.

Примечание: более дешевые сварочные аппараты с фиксированными кабелями, установленными для зажима заземления и держателя электрода, обычно имеют конфигурацию DCEP.Это означает, что для обычной сварки на этих аппаратах рекомендуется использовать электроды E6013.

Нравится:

Нравится Загрузка …

Эта запись была опубликована 13 апреля 2018 г. в 21:20 в рубрике Без категории. Вы можете следить за любыми ответами на эту запись через канал RSS 2.0. Вы можете оставить отзыв или откликнуться со своего сайта.

Новый механизм взаимодействия сварочного дугового разряда постоянного тока обратной полярности с поверхностью алюминия

Балановский А.E., High Temp. , 2018, т. 56, нет. 3, стр. 319.

Статья Google ученый

Балановский А.Е., High Temp. , 2018, т. 56, нет. 4, стр. 486.

Статья Google ученый

Никифоров Г.Д., Металлургические аспекты сварки плавлением алюминиевых сплавов, М .: Машиностроение, 1972.

4
Мазерс, Г., Сварка алюминия и его сплавов , Кембридж: Вудхед, 2002.
Google ученый

5
Саррафи Р. и Ковачевич Р., Weld. J. , 2010, т. 89, стр. 1.
Google ученый

6
Абралов М.А., Аргонодуговая сварка алюминиевых сплавов, . Ташкент: Вентилятор, 1989.

7
Юсуфова З.А. и Лесков Г.И. Свар. Производство ., 1970, вып. 7, стр. 57.

8
Будник В.П., Рабкин Д.М., Смиян О.Д., Товмаченко В.Н., Автомат. Сварка , 1975, вып. 10, стр. 74.

9
Будник В.П., Автомат. Сварка .1994. 12, стр. 23.

10
Саррафи Р. и Ковачевич Р., Proc. Inst. Мех. Eng., Part B , 2009, т. 223, стр. 1143.
Google ученый

11
Ши, З., Yuan, Q., Zhao, R., et al., IEEE Trans. Plasma Sci. , 2011, т. 39, нет. 7, стр. 1585.
ADS Статья Google ученый

12
Takeda K. and Takeuchi, S., Mater. Trans., JIM , 1997, т. 38, нет. 7, стр. 636.
Google ученый

13
Сайто, М., Тобе, С., Ивао, Т., и Инаба, Т., в Proc. 22-е межд. Symp. по разрядам и электрической изоляции в вакууме (ISDEIV) , Matsue, 2006, p.550.

14
Shi, Z., Li, W., Yan, N., Zhang, Y., et al., В Proc. 25-й Int. Symp. по разрядам и электроизоляции в вакууме (ИСДЭИВ) , Томск, 2012, с. 293.

15
Tang, Z., Wu, R., Yang, S., et al., IEEE Trans. Plasma Sci. , 2015, т. 43, нет. 5, стр. 1793.
ADS Статья Google ученый

16
Tang, Z.L., Yang, K., Liu, H.X., et al., Phys.Плазма , 2016, т. 23, нет. 3, 033501.
ADS Статья Google ученый

17
Такеда К. и Сугимото М., IEEE Trans. Plasma Sci. , 2001, т. 29, нет. 5, стр. 718.
ADS Статья Google ученый

18
Li, W., Shi, Z., Wang, C., et al., IEEE Trans. Plasma Sci. , 2017, т. 45, нет. 1, стр. 106.
ADS Статья Google ученый

19
Камишима, С., Ивао, Т., и Юмото, М., IEEJ Trans. Электр. Электрон. Англ. , 2010, т. 5, вып. 6, стр. 670.
Статья Google ученый

20
Сато А., Ивао Т. и Юмото М., IEEE Trans. Plasma Sci. , 2007, т. 35, нет. 4, стр. 1004.
ADS Статья Google ученый

21
Takeda, K., Surf. Пальто. Технол ., 2000, т. 131, №№1–3, с. 234.
Статья Google ученый

22
Shi, Z., Jia, S., Wang, L., Yuan, Q., and Song, X., J. Phys. D: Прил. Физ ., 2008, т. 41, нет. 17, 175209.
ADS Статья Google ученый

23
Месяц Г.А., Эктоны в вакуумном разряде: пробой, искра, дуга . М .: Наука, 2000.

24
Ивао Т., Инагаки Ю. и Юмото М., Vacuum , 2006, т. 80, ном. 11–12, с. 1284.
ADS Статья Google ученый

25
Раховский В.И., Физические основы коммутации электрического тока в вакууме, М .: Наука, 1970.

26
Вакуумные дуги: теория и применение. , Дж.М., Ред., Нью-Йорк: Wiley, 1980.
Google ученый

27
Любимов Г.А. и Раховский В.И. // Сов. Phys. Усп. , 1978, т. 21, нет. 4, стр. 693.
ADS Статья Google ученый

28
Таширо С., Савато Х. и Танака М., Пер. JWRI , 2010, т. 39, нет. 2, стр. 180.
Google ученый

29
Ленивкин, В.А., Дюргеров Н.Г., Сагиров Х.Н., Технологические свойства сварочной дуги в защитных газах, . М .: Машиностроение, 1989.

30
Лапин. , Косович В.А., Савинов А.В. Свар. Производство ., 1996. 10, стр. 17.

31
Zhao, L., Wang, Q., Yingchun, G., Cong, B., Surf. Rev. Lett ., 2015, т. 22, нет. 6, 1 550 079.
Статья Google ученый

32
Балановский, А.Е., Свар. Производство ., 2016. 6, стр. 31.

33
Балановский А.Е., High Temp. , 2016, т. 54, нет. 5, стр. 627.
Статья Google ученый

34
Рос Дж. И Андерс А., J. Phys. D: Прил. Физ ., 2008, т. 38, нет. 23п. 4184.
ADS Google ученый

35
Ван, К., Инчунь, Г., Цун, Б., и Ци, Б., J. Laser Appl. , 2016, т. 28, 022507.
Статья Google ученый

36
Dimogerontakis, T., Oltra, R., and Heintz, O., Appl. Phys. А , 2005 г., т. 81, нет. 6, стр. 1173.
ADS Статья Google ученый

37
Ли Мэн, Се Де-Ган, Ма Эван, Ли Цзюй, Чжан Си-Сян и Шан, З.-З., Nat. Сообщество , 2017, т. 8, стр.14564.
ADS Статья Google ученый

38
Xie, D.-G., Wang, Z.-J., Sun, J., Li, J., Ma, E., and Shan, Z.-W., Nat. Матер. , 2015, т. 14, стр. 1038.
Google ученый

39
Като, М., Нишио, К., Ямагути, Т., и Мукаэ, С., Weld. Int. , 1995, т. 9, вып. 5, стр. 360.
Статья Google ученый

Руководство по проектированию печатной платы для защиты от обратной полярности

Когда безопасность пользователя зависит от надежной работы оборудования — как, например, в случае со многими медицинскими устройствами и портативным горнодобывающим оборудованием, — электронные компоненты должны быть надежными.

Вот почему защита от обратной полярности становится критически важной для печатных плат во многих приложениях. Продолжайте читать, чтобы узнать о небольшом руководстве по проектированию печатных плат, которое поможет защитить ваш продукт.

Зачем нужна защита от обратной полярности?

Все, что связано с питанием постоянного (постоянного тока) , является кандидатом на защиту от обратной полярности. Все, что работает от батареи, может вызвать обратное подключение батареи, использование настенного источника питания переменного / постоянного тока с разъемом другой полярности или другие возможные неисправности.

Если вы не являетесь постоянным специалистом в своем штате, подумайте об обратной полярности с точки зрения предметов повседневного использования, таких как автомобильные аккумуляторы. Перевернутые полюса возникают, когда вы соединяете отрицательный кабель с положительным и наоборот. Это может повредить аккумулятор и другие электрические компоненты.

Любое устройство с батарейным питанием, которое вы используете, когда оно подключено к сети, будет находиться под напряжением по всей своей цепи и, следовательно, станет потенциальным источником поражения электрическим током.

Обратная полярность может привести к повреждению печатной платы и даже к отказу печатной платы, однако повреждение может быть трудно увидеть.Если это произойдет, скажем, с портативным компьютером, результаты могут быть весьма плачевными, но не фатальными. Если это происходит с медицинским устройством, поддерживающим жизнь, , это может означать смерть .

Защита от обратной полярности не распространяется на соединения переменного тока.

Что можно сделать, чтобы предотвратить обратную полярность?

Схема должна выдерживать натиск напряжения обратной полярности без повреждений. Тот факт, что большая часть современного оборудования предназначена для предотвращения неправильной вставки вилки пользователями, не решает проблему полностью.Повреждение печатной платы может произойти во время разработки и тестирования платы.

Чтобы защитить печатные платы от воздействия обратной полярности, вы можете выбрать несколько подходов:

Вставить диод
Вставьте диод Шоттки

Ни один из вариантов не идеален, но оба могут минимизировать вред и дать пользователям душевное спокойствие.

Добавление защитного диода

Размещение диода защиты от обратной полярности последовательно с линией электропитания обеспечивает механизм «отключения», который останавливает поток напряжения.Он не исправляет обратную полярность, но предотвращает нанесение большего вреда.

По сути, диод отделяет то, что осталось от цепи, от обратной полярности. Когда напряжение на аноде ниже напряжения на катоде, диод не пропускает ток.

Есть несколько минусов диодов обратной полярности, хотя они эффективны и недороги. Например:

При падении напряжения диод может вызвать остановку устройства раньше, чем это необходимо.
Диод потребляет энергию и может сократить срок службы батарей.

Добавление диода Шоттки

Диод Шоттки не представляет ни одной из проблем, связанных с диодом предотвращения обратной полярности, и поэтому является лучшим решением. Однако есть как минимум один недостаток.

Диод Шоттки допускает намного больший обратный ток и напряжение на нагрузке. С другой стороны, обратный ток достаточно мал, и это не должно вызывать особого беспокойства.

Вы проектируете в первую очередь для безопасности?

Диоды защиты полярности довольно эффективны и предлагают очень экономичное решение. Но, например, с медицинским устройством вы не хотите преждевременной остановки. Последствия могут быть катастрофическими для пациента и для репутации вашей компании.

Для такого критически важного для жизни и безопасности оборудования, как медицинские приборы и горнодобывающее оборудование, кажется очевидным, что диод Шоттки является правильным выбором. Однако также важно правильно установить диод, поэтому вам следует проконсультироваться с контрактным производителем электроники перед проектированием печатной платы.Ваша общая цель должна заключаться в производстве искробезопасного оборудования, когда этого требует работа.

Конечно, лучшая стратегия защиты диодов — это в первую очередь избегать создания обратной полярности. Диоды предназначены для резервного копирования, и не следует воспринимать как должное. — идеальное решение.

(PDF) Сравнение прямой и обратной полярности в GMAW

Сравнение прямой и обратной полярности в GMAW

B.Puyrenier

, F.Валенси

, С.Пеллерин

, Н. Пеллерен

, Ф.Бриан

ГРЕМИ, Университет Орлеан, БП Гастон, Бердян 4043, 18028 Bourges Cedex, France

CEMHTI-CNRS Orléans, 1D Avenue de la Recherche Scientifique, 45100 Orléans la Source Cedex2, France

CTAS-Air Liquide, 13 rue d’Epluches, 13 rue d’Epluches ‘Aumône, 95135 Cergy Pontoise Cedex, France

Резюме: Процесс GMAW (газовая дуговая сварка) при прямой полярности (проволока в качестве катода)

в основном гораздо более нестабилен, чем обратная полярность.Сравнение микроструктуры электрода, параметров плазмы

, электрических характеристик, формы дуги и переноса металла

в дуге между прямой и обратной полярностью позволит нам лучше понять явления

, определяющие процесс.

Ключевые слова: GMAW, прямая полярность, обратная полярность.

1. Введение

Существует не так много статей о прямой полярности в

GMAW (газовая дуговая сварка металла).Однако эта полярность

гораздо более интересна в промышленности, потому что более высокая скорость плавления

: производительность этого процесса потенциально на

более важна. Прямая полярность GMAW используется в

в большинстве случаев с порошковой проволокой из-за более высокой стабильности дуги

, генерируемой оксидами или другими компонентами, которые мы можем вставить (TiO

/ Al

, SiO

, MnO

, Li, K,

Na…) [1].Но если использовать массивную стальную проволоку, дуга be-

будет нестабильной. Чтобы понять явления, мы

провели сравнение прямой и обратной полярности

в GMAW.

Обычно в GMAW проволока берется как анод, а

деталь — как катод. Но когда мы меняем местами полярность

(проволока в качестве катода и заготовка в качестве анода), мы также изменяем скорость плавления проволоки

: когда для той же скорости проволоки

мы пересекаем анодную проволоку ( обратная полярность)

в катодном проводе (прямая полярность), мы должны уменьшить ток

для плавления, теоретически, того же количества металла.

Этот эффект обычно объясняется асимметрией между энергиями анодного и катодного нагрева. Когда

мы изучили это явление, мы обнаружили множество других отличий

, таких как наличие взрывного переноса

режима металла в определенных рабочих условиях и

различных режимов наложения дуги на кончике проволоки. В

, чтобы изучить две полярности и их различия, мы

использовали высокоскоростную видеокамеру для визуализации формы

плазмы и дуги, сканирующую электронную микроскопию

и световой микроскоп для наблюдения за микромикроскопом. — структура

и оценить состав капли на

кончике проволоки.

2. Методика эксперимента

В реальных условиях резак перемещался, но в нашем случае на

разрешено спектроскопическое наблюдение, он остается фиксированным, и

заготовка будет перемещаться вниз благодаря пошаговому перемещению

двигатель управляется программой, специально написанной для приложения

[2]. Мы используем SAF-MIG 480 TR16 и

Digi @ Wave 500 SAF-FRO для наших экспериментов. Мы работаем с

с эталонным массивным проводом (Nertalic 70S) для силы тока

от 240 до 410 А и скорости подачи от 6 до

20 м / мин.Расход защитного газа составляет 20

Нл / мин для чистого аргона, чистого CO

или для смеси

аргона и CO

[макс. Чтобы увидеть область высокой проводимости

(преобладают пары металлического железа) и

металлических капель, мы использовали интерференционный фильтр с центром

на 468 ± 1,5 нм. Таким образом, мы также можем наблюдать фон аргона

. Мы использовали высокоскоростные камеры, которые

могут записывать максимум 30000 снимков в секунду.Другие области спектра

были выбраны, чтобы избежать возмущений

паров металлов (в основном железа). Затем мы использовали 3

других интерференционных фильтра с центром на 925 ± 5,3 нм для

как Ar, так и O

, 950 ± 7,0 нм только для O

и 1075 ±

11,0 нм для только Ar.

Рис.1 Экспериментальная установка для управления процессом сварки

Чтобы увидеть микроструктуру капель, мы разрезали кончик проволоки

после сварки.Мы отполировали образец в продольном направлении, чтобы увидеть сердцевину капли

и проволоку. Некоторые образцы были обнаружены с помощью атаки

Nital 2% перед сканирующей электронной микроскопией или световой микроскопией

Масса

Расходомер

Интерференционный фильтр

: 468 нм

От 100 до 40 000 Гц

Контроль

Визуализация

Интерференционный фильтр: 468 нм

От 100 до 40 000 Гц

Помехи нм

100-40 000 Гц

Control

Визуализация

Интерференционный фильтр: 468 нм

100-40 000 Гц

Масса

Расходомер

Интерференционный фильтр

: 468 нм 100

Гц

Контроль

Визуализация

Интерференционный фильтр: 468 нм

100-40 000 Гц

Интерференционный фильтр

: 468 нм

100-40 000 Гц

Контроль

Фильтр помех

от 100 до 40000 Гц

Масса

Расходомер

Интерференционный фильтр 900 03

: 468 нм

100-40 000 Гц

Контроль

Визуализация

Интерференционный фильтр: 468 нм

100-40 000 Гц

Интерференционный фильтр

: 468 нм

100-40 000 Гц

Контроль
Визуализация
Интерференционный фильтр
Массовый
Расходомер
Интерференционный фильтр
: 468 нм
100-40 000 Гц
Контроль
Визуализация
Интерференционный фильтр
Гц 408
Интерференционный фильтр
: 468 нм
100-40 000 Гц
Контроль
Визуализация
Интерференционный фильтр: 468 нм
100-40 000 Гц
Интерференционный фильтр
4080002 нм 000 Гц
Контроль
Визуализация
Интерференционный фильтр: 468 нм
От 100 до 40000 Гц
Интерференционный фильтр
: 468 нм
От 100 до 40000 Гц
Контроль
Визуализация
Интерференционный фильтр: 468 нм
100-40 000 Гц
Массовый
002 Расходомер
Интерференционный
l
: 468 нм
100-40 000 Гц
Контроль
Визуализация
Интерференционный фильтр: 468 нм
100-40 000 Гц
Интерференционный фильтр
: 468 нм
100-40 000 Гц
Контроль
Визуализация
Интерференционный фильтр: 468 нм
От 100 до 40000 Гц
Интерференционный фильтр
: 468 нм
От 100 до 40 000 Гц
Контроль
Визуализация
Интерференционный фильтр
от
нм 40000 Гц
Интерференционный фильтр
: 468 нм
От 100 до 40000 Гц
Control 9000 3
Визуализация
Интерференционный фильтр: 468 нм
От 100 до 40000 Гц
Масса
Расходомер
Интерференционный фильтр
: 468 нм
От 100 до 40 000 Гц
Контроль
Визуализация
Визуализация 468 нм
100-40 000 Гц
Интерференционный фильтр
: 468 нм
100-40 000 Гц
Контроль
Визуализация
Интерференционный фильтр
Интерференционный фильтр
408 нм2 Гц
Контроль
Визуализация
Интерференционный фильтр: 468 нм
От 100 до 40000 Гц
Интерференционный фильтр
: 468 нм
От 100 до 40000 Гц
Контроль
Визуализация
03
Фильтр помех
Реверсивные двигатели постоянного тока? — Прецизионные микроприводы
Проще говоря, двигатели постоянного тока могут вращаться в любом направлении (по или против часовой стрелки), и ими можно легко управлять, инвертируя полярность приложенного напряжения.
Строго говоря, двигатели могут создавать силу , в любом направлении. Мы делаем это важное различие, потому что некоторые приложения, такие как тактильная обратная связь, используют «торможение» для управления двигателем без его фактического вращения в противоположном направлении. Если двигатель уже находится в движении, подаваемое напряжение может быть инвертировано, и двигатель быстро замедлится и в конечном итоге остановится. Если напряжение продолжает подаваться, двигатель снова начнет вращаться в соответствии с полярностью напряжения.
Правило левой руки Флеминга и двигатели постоянного тока
Правило левой руки Флеминга показывает направление силы на токопроводящем проводе в магнитном поле
Направление силы и, следовательно, вращения объясняется с помощью правила левой руки Флеминга для двигателей.
Во-первых, мы будем использовать (очень) упрощенную модель двигателя — представим два магнита с противоположными полюсами (N и S), разделенными небольшим воздушным зазором, с проводом между ними, по которому проходит электрический ток. По сути, так устроен двигатель, хотя в этом упрощенном примере мы представляем однополюсные магниты бесконечной длины, чтобы избежать таких сложностей, как коммутатор.Эта концепция отлично подходит для объяснения важной части теории.
Трехмерный вид двух противоположных полюсов магнита и токонесущего провода в коротком воздушном зазоре
Когда проводу позволяют свободно двигаться и пропускать ток через магнитное поле, на провод действует сила, заставляющая его двигаться. В двигателе катушки могут быть прикреплены к ротору, поэтому, когда сила действует на проволоку, она вызывает вращение вала. На нашей упрощенной схеме мы можем сказать, что провод, движущийся влево, эквивалентен вращению двигателя против часовой стрелки, а движение вправо — по часовой стрелке.
Правило левой руки Флеминга показывает направление силы на токопроводящем проводе в магнитном поле
Теперь применим правило левой руки Флеминга, чтобы определить направление силы. Результирующая сила перпендикулярна как магнитному полю, так и направлению тока . Используя положение руки на изображении вверху статьи, вы можете расположить левую руку , чтобы воспроизвести изображение ниже. Вы можете подождать, пока вы останетесь одни в офисе, потому что вы будете выглядеть довольно странно!
Ваш первый палец представляет собой магнитное поле, направленное прямо в пол.
Ваш средний палец представляет ток, указывающий на экран компьютера.
Ваш большой палец представляет собой результирующую силу, направленную влево.
Если мы знаем направление магнитного поля и тока в проводе, мы можем увидеть направление результирующей силы
Это показывает нам, что ток, протекающий через провод «в» экран компьютера, вызовет силу, толкающую влево, в нашей модели это эквивалентно вращению двигателя против часовой стрелки.
Теперь нас больше всего беспокоит то, как мы изменяем силу, чтобы проволока двигалась в противоположном направлении, заставляя наш двигатель вращаться «в обратном направлении». Мы можем снова использовать правило левой руки Флеминга с тем же магнитным полем, но на этот раз большими пальцами указываем вправо, а не влево. В результате ваш средний палец теперь должен указывать на себя, показывая, что ток течет за экраном.
Изменяя направление тока, мы создаем силу в противоположном направлении
Это показывает, что для того, чтобы двигатель вращался по часовой стрелке, мы должны изменить направление тока (т.е.е. изменение потока тока изменяет направление силы на 180 градусов).
Конечно, направление тока контролируется полярностью напряжения. Таким образом, чтобы изменить направление вращения, мы можем просто изменить напряжение на противоположное, заставив ток течь в противоположном направлении, изменив силу на 180 градусов и двигатель будет вращаться «в обратном направлении».
Практическое применение — Как изменить напряжение
Если вы не знакомы с электроникой, изменение полярности напряжения может показаться более сложным, чем есть на самом деле.Фактически, вы, скорее всего, столкнетесь с логикой управления — которая решает и указывает, когда менять полярность. Вы можете легко управлять двигателем в любом направлении с помощью одного чипа, однако это зависит от вашего приложения.
Давайте возьмем два примера приложений, которые приводят в движение двигатель в любом направлении, блокирующий механизм и устройство тактильной обратной связи.
В запирающем механизме используется мотор-редуктор, который приводится в движение в любом направлении, чтобы запереть или отпереть дверь.Когда двигателю необходимо вращаться как по часовой, так и против часовой стрелки, одна из самых популярных микросхем для привода называется Н-мост. Это дискретные компоненты, которые содержат 4 транзистора, действующих как переключатели, одна пара переключателей используется для управления двигателем в одном направлении, а два других используются в обратном направлении. Управление направлением двигателя (часто простые сигналы GPIO) отделено от напряжения привода, которое управляет скоростью, поэтому вы можете изменять их независимо друг от друга.
И наоборот, устройства тактильной обратной связи реализуют «активное торможение», которое используется для более быстрой остановки двигателя и повышения четкости эффектов.Здесь двигатель фактически не вращается в противоположном направлении в любой точке, вместо этого мы используем эффекты обратного напряжения для управления двигателем с большей точностью. Многие тактильные микросхемы по умолчанию реализуют активное торможение либо в виде настройки в микросхеме, либо как часть предварительно запрограммированной формы сигнала, что очень упрощает реализацию.
Если вас интересуют некоторые из доступных H-мостов и тактильных драйверов, то найдите список рекомендуемых в нашем бюллетене по ресурсам для драйверов здесь.
Глоссарий по батареям
— Обратная полярность — База знаний BatteryGuy.com
Разъем, предназначенный для изменения полярности
Обратная полярность — это когда положительная и отрицательная полярность на батарее меняются местами. При подключении батареи с обратной полярностью к устройству вилка, которая установлена на заводе с перевернутыми проводами производителем батареи, предотвратит неправильное подключение.
Однако, если кто-то закажет батарею на замену, не предоставив ее уникальный номер детали, который сообщает поставщику батареи, что это обратная полярность или факт обратной полярности, это может привести к повреждению устройства при его установке.Обычно единственное, что указывает на полярность батареи, — это ее уникальная деталь # или если вы случайно сравниваете замененную батарею со старой батареей и замечаете, что черный и красный провод, идущие в штекер разъема, входят в разные места.
Обратная полярность также называется концепцией полностью разряженной аккумуляторной батареи и неправильного подключения зарядного устройства к клеммам, так что ее отрицательная клемма становится положительной, а положительная клемма становится отрицательной.
Некоторые считают это мифом, в то время как другие отмечают, что, когда это действительно происходит, батарея используется только ограниченно, поскольку токи теперь действуют против того, как внутренние пластины были разработаны для работы. Таким образом, невозможно полностью зарядить аккумулятор, и общий срок службы значительно сокращается.
На следующем домашнем видео показаны две батареи, одна из которых, похоже, имеет обратную полярность.

Исправление обратной полярности в батарее
Если батарея имеет неправильную полярность по ошибке, это можно исправить следующим образом.
Полностью разрядите аккумулятор — это должно быть сделано при подключении лампочки с малым током без отключения цепи.
Правильно подключите зарядное устройство
Если аккумулятор отказывается заряжаться, попробуйте на несколько секунд более мощное зарядное устройство (например, зарядное устройство на 24 В от аккумулятора на 12 В), а затем используйте правильное зарядное устройство с минимальными настройками.

Условные обозначения рода тока — Документ

Электроды для сварки углеродистых, низколегированных и легированных сталей

Электроды общего назначения

Электроды специального назначения

Электроды для сварки разнородных сталей

Электроды для сварки высоколегированных сталей

Электроды для наплавки

Электроды для сварки цветных металлов

Электроды для сварки и наплавки чугуна

Электроды для резки

ПОСТОЯННЫЙ ток — Энциклопедия по машиностроению XXL

ОБЗОР ЭЛЕКТРОДОВ РАСПРОСТРАНЕННЫХ МАРОК

AD4 DC User Guide

Соединения питания

Режимы и значки работы

Отслеживание состояния питания постоянного тока

Схема разъемов, разъем постоянного тока на 4-контактный разъем XLR

Диапазон входного напряжения постоянного тока

Максимальный входной постоянный ток

Режимы защиты

Тип разъема

2.6 Выбор рода тока и полярности

2.7 Выбор и расчет режимов сварки

Электроды для нузкоуглеродистой стали ( постоянный ток)

Электроды

Сварка положительным электродом (DCEP) и отрицательным электродом (DCEN) с использованием электродов E6012

Нравится:

Новый механизм взаимодействия сварочного дугового разряда постоянного тока обратной полярности с поверхностью алюминия

Руководство по проектированию печатной платы для защиты от обратной полярности

Зачем нужна защита от обратной полярности?

Что можно сделать, чтобы предотвратить обратную полярность?

Добавление защитного диода

Добавление диода Шоттки

Вы проектируете в первую очередь для безопасности?

(PDF) Сравнение прямой и обратной полярности в GMAW

002 Расходомер

03

Правило левой руки Флеминга и двигатели постоянного тока

Практическое применение — Как изменить напряжение

— Обратная полярность — База знаний BatteryGuy.com

Исправление обратной полярности в батарее

Добавить комментарий Отменить ответ