особенности, способы и применение ГОСТ
Когда создаются металлоконструкции, в обязательном порядке выполняются два процесса: первый – расчет металлических конструкций, а вторым является их конструирование. Вычислительные операции осуществляются после определения необходимых параметров строения – габаритов объекта строительства, размеров стеновых перегородок и опор. Для правильного расчета металлоконструкций современные предприятия используют специальные расчетно-вычислительные программы, благодаря которым специалисты способны максимально точно создать модель объекта, строительство которого предстоит в будущем.
От правильности расчета и составления проектной документации зависит:
- Cрок эксплуатации металлоконструкции;
- Прочность каждой конструкции;
- Экономическая составляющая проекта.
Для получения точных результатов профессионалы используют два эффективных способа. Первый считается наиболее современным и подразумевает использование программ по 3D-моделированию. После создания эскиза конструкции в трехмерном объеме ко всем его компонентам прикладываются временные и постоянные нагрузки. При выполнении второго способа расчета металлических конструкций специалисты разбирают объект на определенное число поперечных частей.
При разработке технического проекта здания из металлоконструкций необходимо следовать правилам, нормам и требованиям, прописанным в соответствующих регламентных документах. При соблюдении действующих стандартов, вполне реально отстроить действительно надежные и долговечные здания, которые будут эксплуатироваться несколько десятилетий.
Государственные стандарты
Чтобы здание, для строительства которого использовались металлоконструкции, было прочным и долговечным, на каждом этапе возведения следует придерживаться ГОСТам, специально разработанным для изделий подобного типа. Именно в них четко прописаны правила выбора проката для монтажа перекрытий и опор фундамента. Форма, а также параметры расходных материалов прописываются в нормативно-правовой документации. При изготовлении каждого компонента нужно следить за высокоточным исполнением технологического процесса. Только при выполнении данных условий здания получится прочным, а значит, долговечным.
СНИП и металлоконструкции
Кроме того, изготовитель металлических конструкций в процессе производства собственной продукции обязан создавать ее в полном соответствии с нормами и правилами СНИП. В данных правилах указывается:
- Каким способом необходимо крепить болтовые соединения того или иного типа;
- Количество и тип отверстий для вкручивания шурупов;
- Каким методом следует производить обработку металлических опор строения (производитель обязан наносить на поверхность металла специальное покрытие для защиты от коррозии).
Строительство любого объекта с использованием металла осуществляется в соответствии с нормами ГОСТ и СНИП. Необходимость выполнения вышеперечисленных правил заключается в том, что здание должно получиться долговечным, прочным и надежным. После завершения строительства компания сдает возведенный объект в эксплуатацию.
Беляева_Расчет и проектирование.indd
%PDF-1.3 % 1 0 obj >]/Pages 3 0 R/Type/Catalog/ViewerPreferences>>> endobj 2 0 obj >stream 2019-11-11T15:20:54+05:002019-11-11T15:21:31+05:002019-11-11T15:21:31+05:00Adobe InDesign CS6 (Windows)uuid:3226a5ca-cfbf-4075-b9b5-93cb6424310cxmp.did:A3EFBA1FB752E4118BF5AA137F15CC0Cxmp.id:212888606C04EA119267D73F75A3E5C0proof:pdf1xmp.iid:1F2888606C04EA119267D73F75A3E5C0xmp.did:A7EFBA1FB752E4118BF5AA137F15CC0Cxmp.did:A3EFBA1FB752E4118BF5AA137F15CC0Cdefault
Металлические конструкции (под ред. Кузнецова)
7.94 МБ
размещено: 16 Ноября 2012
обновлено: 16 Ноября 2012
DEM
Металлические конструкции. Том 1(под ред. Кузнецова)
Под редакцией КузнецоваС оглавлением и OCR(заменил на PDF)
Предисловие (канд.техн.наук В.В.Кузнецов) 3
Введение (канд.техн.наук В.В.Кузнецов) 5
Раздел I. Стали, профили, соединения
Глава 1. Стали для сварных строительных металлоконструкций
(д-р техн.наук Л.И.Гладштейн, кандидаты техн.наук Е.М.Баско,
М.Р. Урицкий, Д.Н. Стрелецкий) 11
1.1. Требования к свойствам строительных сталей 12
1.1.1. Прочность 12
1.1.2. Свариваемость 12
1.1.3. Сопротивление хрупкому разрушению 15
1.1.4. Сопротивление вязкому разрушению 21
1.1.5. Технико-экономическая эффективность 23
1.2. Классификация сталей 26
1.4. Низколегированные стали повышенной прочности 40
1.5. Высокопрочные стали с карбонитридным упрочнением с феррито-перлитной микроструктурой 47
1.6. Закаленно-отпущенные экономно-легированные стали высокой прочности 51
1.7. Стали после контролируемой прокатки и термического упрочнения 55
1.7.1. Стали после контролируемой прокатки 55
1.7.2. Стали, термически упрочненные, с использованием специального
нагрева 58
1.7.3. Сталь, термически упрочненная в потоке стана, с использованием
тепла прокатного нагрева 59
1.8. Стали специального назначения 64
1.8.1. Сталь с гарантированными механическими свойствами в направлении толщины проката 64
1.8.2. Атмосферостойкие стали 69
1.8.3. Хладостойкие стали для конструкций, эксплуатирующихся при низкой (криогенной) температуре 72
1.9. Статистическое распределение характеристик прочности, нормативные и расчетные сопротивления 75
1.9.1. Статистическое распределение характеристик прочности 75
1.9.2. Параметры статистических распределений характеристик прочности 80
1.9.3. Нормативные и расчетные сопротивления 83
1.10. Выбор стали для строительных стальных конструкций 84
Список литературы 87
Глава 2. Сортаменты профилей, листового проката, труб и стальных канатов (кандидаты техн.наук Я.А.Каплун, Б.В. Остроумов, инж. М.М.Кравцов) 89
2.1. Классификация металлопроката 89
2.2. Сортаменты 89
2.3. Критерии оценки экономичности профилей 89
2.4. Методика оценки экономичности профилей 91
2.5. Классификация профилей по способам изготовления 92
2.6. Общие правила использования профилей 93
2.7. Сортаменты горячекатаных профилей и листового горячекатаного и холоднокатаного проката общего назначения 94
2.8. Сортаменты гнутых и гнутосварных профилей общего назначения 118
2.9. Сортаменты горячекатаных профилей специального назначения 136
2.10. Сортаменты гофрированных профилей (профилированных листов) 141
2.12. Стальные канаты 148
2.12.1. Канатная проволока 148
2.12.2. Классификация канатов 148
2.12.3. Рекомендации по выбору типов канатов и их параметров 149
Перечень Государственных стандартов на стальные профили, листовой прокат и трубы.. 155
Перечень технических условий на металлопродукцию 156
Перечень стандартов и технических условий на стальные канаты, рекомендуемые
для применения в металлических конструкциях 157
Список литературы 158
Глава 3. Соединения(д-р техн.наук В.В.Каленое, кандидаты техн.наук В.Г.Кравченко,А.Б.Павлов, инженеры В.П.Велихов, Ю.В.Корнеев) 158
3.1. Виды соединений 158
3.2. Сварные соединения 160
3.2.1. Классификация и требования к сварным швам и соединениям 160
3.2.2. Обозначения швов сварных соединений 168
3.2.3. Рекомендации по выбору способов сварки и сварочных материалов 171
3.2.4. Расчет сварных соединений металлоконструкций 172
3.3. Болтовые соединения 175
3.3.1. Общие положения 175
3.3.2. Конструирование болтовых соединений 184
3.3.3. Расчет болтовых соединений 189
3.3.4. Основные требования к изготовлению и монтажной сборке конструкций
с болтовыми соединениями 201
3.4. Фундаментные болты 204
3.4.1. Классификация 204
3.4.2. Марки стали и расчетные сопротивления 204
Список литературы 206
Раздел II. Расчет металлических конструкций
Глава 4. Общие требования расчета
(д-ра техн.наук И.Д.Грудев, В.И.Моисеев, кандидаты техн.наук
Х.М.Ханухов, А.И.Конаков) 207
4.1. Основные положения 207
4.2. Расчет стержневых элементов конструкций 207
4.3. Центрально-растянутые элементы 207
4.4. Центрально-сжатые элементы 208
4.5. Сжато-изгибаемые элементы 208
4.6. Изгибаемые элементы 214
4.7. Геометрические характеристики элементов стальных конструкций 216
4.7.1. Расчетные длины элементов 216
4.8. Проверка устойчивости стенок и поясных листов изгибаемых и сжатых
элементов 220
4.8.1. Общие положения 220
4.8.2. Стенки балок 224
4.8.3. Стенки центрально- и внецентренно-сжатых элементов 225
4.8.4. Поясные листы (полки) центрально-, внецентренно-сжатых и изгибаемых элементов 226
4.9. Циклическая прочность сварных конструкций 227
4.9.1. Расчет малоцикловой прочности сварных конструкций на стадии
образования трещины 227
4.9.2. Расчет циклической прочности сварных металлоконструкций на стадии
распространения усталостной трещины 234
4.9.3. Пример расчета циклической прочности стыкового сварного соединения 241
Список основных обозначений 243
Список литературы 245
Глава 5. Расчет конструкций на динамические воздействия
(д-р техн.наук В.А.Котляревский, кандидаты техн.наук А.А.Петров,
В.И.Морозов) 247
5.1. Динамические нагрузки и воздействия 247
5.1.1. Обзор динамических нагрузок на конструкции 247
5.1.2. Эксплуатационные нагрузки 248
5.1.3. Пульсационные ветровые нагрузки и их статистические характеристики 250
5.1.4. Сейсмические нагрузки и макросейсмические характеристики землетрясений 252
5.1.5. Импульсные воздействия при взрывах 254
5.1.6. Взрывные нагрузки при авариях на объектах химической и нефтехимической промышленности 259
5.2. Механические характеристики металлических материалов при динамических воздействиях 262
5.2.1. Экспериментальные методы определения динамических характеристик материалов 262
5.2.2. Динамический предел текучести и запаздывание текучести конструкци
онных сталей 264
5.2.3. Модели динамического поведения металлов в прочностных расчетах 265
5.3. Расчет конструкций. Общие принципы 269
5.3.1. Методы расчета по упругой стадии 269
5.3.2. Исчерпание упругого ресурса конструкций при интенсивных нагрузках 275
5.4. Расчет на пульсационные воздействия ветра 282
5.4.1. Динамический расчет сооружений на ветровые нагрузки 282
5.4.2. Определение реакции высотных и протяженных сооружений на пульсационные воздействия ветра 284
5.4.3. Проверка сооружений на ветровой резонанс 287
5.5. Расчет на сейсмические воздействия 288
5.5.1. Методы оценки сейсмической реакции сооружений 288
5.5.2. Статистическое моделирование сейсмических воздействий на здания и сооружения 290
5.5.3. Вероятностный метод расчета протяженных металлоконструкций 294
5.5.4. Расчет резервуаров с жидким продуктом 299
5.6. Расчет сооружений на действие аварийных нагрузок 301
Список литературы 301
Раздел III. Учет при проектировании требований технологичности
ИЗГОТОВЛЕНИЯ, ТРАНСПОРТИРОВКИ, МОНТАЖА И ЭКОНОМИКИ
МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КОНСТРУКЦИЙ
Глава 6. Требования к конструкциям при изготовлении их на заводе
(канд.техн.наук О.И.Пешковский) 303
6.1. Общие понятия и условия технологичности 303
6.2. Показатели технологичности стальных конструкций 305
6.3. Методика определения трудоемкости изготовления конструкций 305
6.4. Дополнительные показатели технологичности стальных конструкций 311
6.5. Технологические возможности заводов строительных стальных конструкций 313
6.6. Обработка деталей стальных конструкций 313
6.6.1. Кислородная резка стали 313
6.6.2. Особенности конструирования деталей, изготовляемых холодной гибкой 314
6.7. Технологические возможности заводской сборки и сварки элементов стальных
конструкций 317
6.7.1. Влияние конструктивной формы на технологию сборки отправочных
элементов 317
6.7.2. Технологичность сварки конструкций 317
6.8. Конструирование элементов с фрезерованными торцами 318
6.9. Назначение общих и контрольных сборок 318
6.10. Требования к проектам конструкций, изготовляемых на автоматизированных
6.11. Отклонения и допуски в размерах стальных конструкций 320
Приложения 322
Список литературы 326
Глава 7. Требования к конструкциям при их транспортировке
(инж. Г.Е.Гофштейн) 326
7.1. Перевозка конструкций железнодорожным транспортом 327
7.1.1. Габариты приближения строений и габариты подвижного состава.
Габариты погрузки и степени негабаритности 327
7.1.2. Определение расчетной негабаритности груза на кривой
железнодорожного пути 334
7.1.3. Рекомендации по членению стальных конструкций на отправочные
элементы 339
7.2. Перевозка конструкций автомобильным транспортом 339
7.3. Перевозка конструкций морским транспортом 347
7.4. Перевозка конструкций речным транспортом 350
7.5. Перевозка конструкций воздушным транспортом 350
Список литературы 351
Глава 8. Требования к конструкциям при их монтаже
(инженеры В.Н.Иванко, А.Г.Петров, Р.И.Барон) 352
8.1. Основные методы монтажных работ 352
8.2. Монтажное оборудование и его характеристики 361
8.3. Требования к методам монтажа и конструкциям 372
8.3.1. Требования к методам производства работ 372
8.3.2. Монтажные требования к конструкциям 374
Список литературы 377
Глава 9. Рекомендации по определению технико-экономических показателей
металлических конструкций при проектировании (д-р техн.наук И. С.Ковнер)… 378
9.1. Назначение технико-экономических показателей 378
9.2. Абсолютные технико-экономические показатели 379
9.2.1. Масса металлоконструкций 380
9.2.2. Затраты на материалы при изготовлении 380
9.2.3. Трудоемкость заводского изготовления 381
9.2.4. Технологическая себестоимость изготовления 381
9.2.5. Заводская себестоимость (полная себестоимость изготовления) 382
9.2.6. Цена конструкции. Прибыль завода-изготовителя 382
9.2.7. Транспортные затраты 382
9.2.8. Трудоемкость монтажа 382
9.2.9. Технологическая себестоимость монтажа (прямые затраты на монтаж
без цены конструкции) 383
9.2.10. Себестоимость монтажа 383
9.2.11. Себестоимость в деле 383
9.2.12. Приведенные затраты 383
9.2.13. Сметная стоимость строительно-монтажных работ 384
9.2.14. Рекомендуемые показатели 384
9.3. Нормативная база расчета технико-экономических показателей 384
9.4. Методы расчета технико-экономических показателей 385
9.5. Калькуляционный метод расчета технико-экономических показателей метал
локонструкций каркасов промышленных зданий 387
9.6. Аналитические (укрупненные) методы расчета технико-экономических
показателей 388
Список литературы 388
Раздел IV. Защита металлических конструкций от коррозии
Глава 10. Классификация агрессивных сред и коррозионная стойкость материалов
(д-р хим.наук А.И.Голубев) 389
10.1. Классификация агрессивных сред 389
10.2. Коррозионная стойкость строительных сталей 393
10.3. Влияние напряжений на коррозию стальных строительных конструкций 394
10.4. Коррозионная стойкость алюминиевых сплавов 396
Глава 11. Требования к конструктивной форме для зданий и сооружений в
агрессивных средах и рекомендации по предотвращению контактной
коррозии (д-р хим.наук А.И.Голубев, канд.техн.наук И.А.Бойко) 397
Глава 12. Защита металлических конструкций от коррозии
(д-р хим.наук А.И.Голубев, кандидаты техн.наук И.А.Бойко, Г.В.Оносов) 401
12.1. Защитные покрытия 401
12.2. Подготовка поверхности стальных конструкций перед нанесением защитных
покрытий 401
12.3. Защита стальных строительных конструкций от коррозии металлическими
покрытиями 403
12.3.1. Горячее цинкование и алюминирование 403
12.3.2. Металлизационные покрытия 403
12.3.3. Гальванические покрытия 404
12.4. Защита от коррозии стальных и алюминиевых конструкций
лакокрасочными материалами 404
12.5. Защита стальных конструкций комбинированными металлизационно-
лакокрасочными покрытиями 406
12.6. Электрохимическая защита стальных конструкций 406
12.7. Проектирование защиты стальных конструкций от коррозии 406
12.8. Защитно-декоративная отделка алюминия 408
Список литературы 411
Раздел V. Предварительное напряжение элементов и конструкций
Глава 13. Предварительно напряженные элементы и конструкции
(д-ра техн.наук В.В.Бирюлев, А.Б.Пуховский, канд.техн.наук В.М.Фридкин)…. 412
13.1. Понятие о предварительном напряжении конструкций и их классификация 412
13.2. Предварительно напряженные конструкции с высокопрочными элементами 418
13.2.1. Общие положения 418
13.2.2. Балки с высокопрочными затяжками 418
13.2.3. Фермы с предварительно напряженными затяжками 421
13.2.4. Кровельные панели, усиленные шпренгельными системами 423
13.2.5. Рамы, арки и своды с включением предварительно напряженных
высокопрочных элементов 423
13.2.6. Висячие двухпоясные системы с натяжением стабилизирующих
тросов и однопоясные системы с натяжением оттяжек 424
13.2.7. Многоэтажные здания с этажами на предварительно напряженных
подвесках 425
13.2.8. Многоэтажные здания, усиленные предварительно напряженными
высокопрочными элементами 425
13.2.9. Мачты и опоры на предварительно напряженных оттяжках 425
13.2.10. Предварительно напряженные шпренгельные мачты 425
13.2.11. Предварительно напряженные сетчатые башни 426
13.2.12. Листовые конструкции, предварительно напряженные навивкой
высокопрочной проволокой или лентой 426
13.3. Предварительно напряженные конструкции без дополнительных
высокопрочных элементов 427
13.3.1. Балки с предварительно изогнутыми элементами 427
13.3.2. Балки с предварительно вытянутыми стенкой или одним из поясов 428
13.3.3. Колонны с предварительно растянутыми стенками 430
13.3.4. Неразрезные конструкции со смещением уровня опор 430
13.3.5. Рамы и арки со смещением опор в горизонтальном направлении 433
13.3.6. Системы с введенными дополнительно опорами или шарнирами в
процессе монтажа 433
13.3.7. Стягивание и расклинивание смежных сечений 433
13.2.8. Неразрезные, консольные, рамные конструкции с частичным
пригрузом или разгрузкой 433
13.3.9. Плиты и оболочки с растянутыми тонкими листами 434
13.4. Использование предварительного напряжения при реконструкции 434
13.5. Общие положения по расчету предварительно напряженных конструкций 439
13.6. Методика расчета и оптимизации предварительно напряженных конструкций 441
13.6.1. Группа конструкций, у которых предварительное напряжение
осуществляется с помощью натяжения высокопрочных элементов 441
13.6.2. Группа конструкций, у которых предварительное напряжение
осуществляется без высокопрочных элементов 442
Список литературы 448
Раздел VI. Материалы для проектировщика
Глава 14. Состав и общие правила оформления рабочих чертежей металлических
конструкций марок КМ и КМД (инженеры Т.А.Хохлова, В.Г.Дмитриев) 450
14.1. Общие положения 450
14.2. Состав основного комплекта рабочих чертежей металлических конструкций
марки КМ 451
14.3. Состав основного комплекта рабочих деталировочных чертежей
металлических конструкций марки КМД 460
14.4. Общие правила оформления рабочих чертежей и текстовых документов 464
14.4.1. Форматы 464
14.4.2. Линии 464
14.4.3. Основные надписи 464
14.4.4. Шрифты 465
14.4.5. Масштабы 465
14.4.6. Условные изображения и обозначения 465
14.4.7. Сокращения слов 470
14.4.8. Изображения 471
14.4.9. Нанесение на чертежах размеров, надписей, технических требований
и таблиц 473
14.4.10. Текстовые документы 477
14.4.11. Внесение изменений в рабочие чертежи марок КМ и КМД 477
Список литературы 477
Глава 15. Основы системы кодирования металлоконструкций
(канд.техн.наук Д.Н. Стрелецкий, инж. Т.П.Комарова) 478
Список литературы 488
Глава 16. Вспомогательные материалы к расчету и подбору сечений элементов
конструкций (канд. для балок из двутавров по
ГОСТ 8239-89 (табл. 16.8) 508
16.3.6. Вспомогательные коэффициенты cp’i для двутавров по ГОСТ 19425-74*
(табл. 16.9) 508
16.3.7. Вспомогательные коэффициенты cp’i для швеллеров по ГОСТ 8240-89
с уклоном внутренних граней полок (табл.16.10) 509
Глава 17. Нормали конструкций
(канд.техн.наук В. Ф.Беляев, инженеры Л.К.Шувалов, П.И.Суздалов) 511
17.1. Стыки элементов из прокатных профилей 511
17.1.1. Стыки элементов из одиночных уголков равнополочных по ГОСТ
8509-9 3 511
17.1.2. Стыки элементов из одиночных уголков неравнополочных по ГОСТ
8510-86 * 514
17.1.3. Стыки элементов из двутавров по ГОСТ 26020-83* и ГОСТ 8239-89 516
17.1.4. Стыки элементов из швеллеров по ГОСТ 8240-89 522
17.1.5. Стыки элементов из парных уголков равнополочных по ГОСТ 8509-93 523
17.1.6. Стыки элементов из парных уголков неравнополочных по ГОСТ
8510-86* 526
17.2. Риски отверстий в прокатных профилях 528
17.2.1. Уголки стальные горячекатаные равнополочные по ГОСТ 8509-93 и
уголки стальные горячекатаные неравнополочные по ГОСТ 8510-86* 528
17.2.2. Двутавры стальные горячекатаные с параллельными гранями полок
по ГОСТ 26020-83* 529
17.2.3. Двутавры стальные горячекатаные по ГОСТ 8239-89 529
17.2.4. Сталь горячекатаная. Швеллеры по ГОСТ 8240-89 532
Глава 18. Некоторые сведения из математики для конструктора
(инж. Л.Б.Музыкантская) 534
18.1. Правильные многоугольники 534
18.2. Простейшие фигуры и кривые 535
18.3. Простейшие тела 537
18.4. Основные алгебраические формулы 541
18.5. Основные тригонометрические формулы 542
18.6. Решение треугольников 544
18.7. Перевод градусов в радианы 545
18.8. Ординаты и углы наклона касательных дуг параболы, окружности, эллипса 547
18.9. Площадь, ограниченная кривой и осью координат 548
18.10. Ординаты дуги окружности 549
18.11. Элементы окружности 552
18.12. Двугранные углы 553
Глава 19. Развертки поверхностей
(инженеры В.Ф.Пецка, В.И.Киселев) 554
19.1. Общие положения 554
19.2. Разворачивающиеся поверхности 556
19.2.1. Цилиндр 556
19.2.2. Конус 556
19.2.3. Пересечение двух поверхностей 558
19.3. Неразвертывающиеся поверхности 564
19.3.1. Сферические поверхности 564
19.3.2. Торовые поверхности 567
Список литературы 569
Как считать металлоконструкции | Металлоизделия и металлоконструкции
Понятие «металлоконструкции» достаточно обширное, и объединяет в себе целый комплекс возможных вариантов изделий из металла. При этом, стоимость таких деталей и элементов может быть самой разнообразной. Не удивительно, что зачастую покупателей интересует вопрос, что же формирует конечную стоимость конструкций из металла, и от чего она зависит.
Ответы на эти вопросы помогут развеять сомнения заказчиков относительно того, что наша компания производитель металлоконструкций старается заработать на них больше необходимого, продавая конструкции из металла по завышенной цене.
Главные факторы формирования стоимости металлоконструкций
На то, сколько будут стоить металлоконструкции конкретного вида, влияет то:
- — из какого материала они изготовлены,
- — насколько сложные процессы изготовления,
- — и насколько длительный цикл изготовления детали.
Чем качественнее сырье для изготовления конструкций используется – тем лучше их характеристики, и тем выше себестоимость изготовления продукции. Аналогичное можно сказать и про технологичную сложность и объёмность изготовительных процессов.
В случае, когда изделие проходит не один цикл обработки, и в процессе его изготовления задействованы сложные производственные устройства – себестоимость процесса увеличивается, влияя на конечную цену металлоизделий.
Дополнительные факторы, влияющие на стоимость металлоконструкций
На стоимость изготовления металлоконструкций также могут повлиять сроки изготовления необходимой партии конструкций. В случае, когда заказчик ограничен во времени, и ему необходимо изготовить большую партию конструкций, отдельно может оговариваться возможность срочного изготовления. Однако, в этом случае заказчик должен быть готовым к тому, что ему придётся оплатить определенный процент от суммы его заказа за срочность выполнения.
В случае, когда речь идёт не об изготовлении конструкций серийного производства, а о производстве нестандартных металлоконструкций, стоимость может быть также увеличена. Ведь, в этом случае необходимо будет специально изготовить формы для изготовления, рассчитать все технологические нюансы производственного процесса, настроить конвейерное производство.
Заказывая металлоконструкции производителю, не стоит экономить на их качестве. Ведь, одной из их характеристик, является надежность. В случае, когда для удешевления процесса изготовления (по просьбе заказчика) производитель вынужден будет использовать сырьё низкого качества, конечный результат может впоследствии разочаровать.
Будем рады поработать для Вас!
Наш телефон: +7(977) 830-28-29
Наш e-mail:[email protected]
Численный расчет металлической конструкции мостового крана на основе анализа надежности
В ходе исследования была представлена конечно-элементная модель металлической конструкции мостового крана DQ75t-28m и проведен статический анализ методом конечных элементов для получения реакции на напряжение опасной точки металлической конструкции в крайнее состояние. Смоделированные образцы случайной величины и напряжения опасной точки были успешно получены с помощью ортогонального дизайна. Затем мы использовали поезда функции нелинейного отображения нейронной сети BP, чтобы получить явное выражение стресса в ответ на случайную величину.В сочетании с теорией случайных возмущений и методом второго момента первого порядка (FOSM) исследование проанализировало надежность и чувствительность металлической конструкции. В заключение мы разработали новый метод точного количественного анализа и проектирования металлоконструкций мостовых кранов.
1. Введение
Металлическая конструкция мостового крана играет важную роль в мостовом кране для размещения, перемещения, ходьбы и торможения, что является наиболее важной частью характеристик для определения его безопасности.Поскольку стабильность и надежность металлической конструкции является гарантией всей системы, ее соответствующий анализ, следовательно, имеет решающее значение перед применением [1, 2]. В настоящее время существуют различные неопределенности в металлической конструкции мостового крана, такие как параметры размеров, свойства материала и внешняя нагрузка. Эти неопределенности напрямую повлияли на безопасность и надежность металлической конструкции. Поэтому исследования с использованием теории анализа надежности для обеспечения стабильности обнадеживают.Кроме того, из-за разной степени влияния этих случайных параметров, анализ чувствительности к надежности также важен для получения зависимости надежности металлической конструкции от каждого случайного параметра, который будет указывать на оптимизированную конструкцию и применимые условия металлической конструкции.
В ходе исследования была представлена конечно-элементная модель металлической конструкции мостового крана, а затем применено моделирование методом конечных элементов и ортогональный экспериментальный дизайн для получения опасных частей и реакции на напряжение в самых экстремальных условиях.Мы использовали технологию подбора нейронной сети BP, чтобы получить явное выражение нагрузки на переменные конструкции. Кроме того, для анализа надежности использовались теория случайных возмущений и метод FOSM. Кроме того, матричная дифференциальная технология позволила установить степень влияния различных случайных параметров на надежность металлоконструкции мостового крана.
2. Конечноэлементный анализ металлоконструкций мостового крана
2.1. Анализ методом конечных элементов
Язык параметрического проектирования ANSYS (APDL) был использован для создания конечно-элементной модели металлической конструкции мостового крана (рис. 1).В модели конструкции мостовидного типа были выбраны элементы оболочки SHELL63 (4-узловая эластичная оболочка, UX, UY, UZ, ROTX, ROTY, ROTZ), поскольку блок имел способность справляться с повышением жесткости и большим прогибом [3]. Модель автомобильного пути, выбранный элемент балки BEAM 189 (3-х узловая балка с квадратичной конечной деформацией, UX, UY, UZ, ROTX, ROTY, ROTZ), который основан на теории расчета балок Тимошенко, по умолчанию эффекты сдвига и большие деформации эффекты [3, 4].
2.2. Анализ реакции на напряжение
Мы применили программу анализа конечных элементов ANSYS для моделирования и анализа металлической конструкции мостового крана.Была получена реакция на стресс в самых тяжелых условиях эксплуатации (Рисунок 2). При полной нагрузке максимальное напряжение (110 МПа) наблюдалось в середине пролета металлической конструкции, а максимальная деформация произошла в середине пролета пластины верхнего фланца. Между тем, наибольшее напряжение существовало на пересечении пластины нижнего фланца, основной стенки и диафрагм коробчатой конструкции (рис. 2). Хотя пересечение представляло потенциальное разрушение и разрушение, значение не превышало предела текучести материала и соответствовало требованиям статической прочности и статической жесткости.Таким образом, можно сделать вывод, что металлическая конструкция не будет постоянно деформироваться и может удовлетворить потребности в безопасной переноске и эксплуатации. Нефограмма напряжений по фон-Мизесу интерметаллической структуры в условиях полной нагрузки показана на рисунке 2.
3. Реакция на нагрузку фитинга нейронной сети BP
Поскольку металлическая конструкция мостовой машины представляет собой чрезвычайно сложную коробчатую конструкцию, функция Расчет напряжений и случайных расчетных переменных является очень нелинейным и неявным. Поэтому мы использовали метод ортогонального эксперимента и моделирование методом конечных элементов для получения данных выборки.Затем мы объединили технологию нейронной сети BP, чтобы отобразить взаимосвязь между проектными переменными конструкции и значениями напряжений в опасных частях, чтобы получить их явное выражение [5–7].
3.1. Образцы обучения нейронной сети
В исследовании применялся метод ортогонального экспериментального проектирования, чтобы установить разумное количество и распределение обучающих выборок нейронной сети, чтобы точно выразить взаимосвязь отображения модели нейронной сети. Согласно теории надежности, мы выбрали моделируемое состояние полной нагрузки в качестве объекта и получили данные случайной величины, а также реакцию на стресс (Таблица 1).
|
Выходные образцы реакции на напряжение опасных частей могут быть получены экспериментальным путем. дизайн. В дальнейшем он будет использоваться в качестве обучающих выборок нейронной сети BP, чтобы в конечном итоге соответствовать требуемым явным выражениям:
(IUCr) Введение в расчет структурных факторов
С.C. Wallwork
В рентгеновской кристаллографии структурный фактор F ( hkl ) любого рентгеновского отражения (дифрагированного луча) hkl — это величина, которая выражает как амплитуду, так и фазу этого отражения. Он играет центральную роль в решении и уточнении кристаллических структур, поскольку представляет величину, связанную с интенсивностью отражения, которая зависит от структуры, вызывающей это отражение, и не зависит от метода и условий наблюдения отражения.Набор структурных факторов для всех отражений hkl является первичными величинами, необходимыми для вывода трехмерного распределения электронной плотности, которое представляет собой изображение кристаллической структуры, рассчитанное методами Фурье. Это изображение является кристаллографическим аналогом изображения, сформированного в микроскопе путем рекомбинации лучей, рассеянных объектом. В микроскопе эта рекомбинация физически осуществляется линзами микроскопа, но в кристаллографии соответствующая рекомбинация дифрагированных лучей должна производиться математическим расчетом.
Способ, которым отдельные рассеянные или дифрагированные лучи объединяются для формирования изображения, зависит от трех факторов, связанных с каждым лучом:
- (a)
- направление,
- (b)
- амплитуда,
- ( в)
- фаза.
При физической рекомбинации лучей линзами микроскопа эти три части информации о каждом луче сохраняются и автоматически используются в процессе рекомбинации. В рентгеновской кристаллографии дифрагированные пучки наблюдаются отдельно, а их интенсивности измеряются как черные пятна на рентгеновской пленке или путем прямого квантового счета на дифрактометре.Путем определения индексов Миллера ( hkl ) плоскости кристалла, дающей начало каждому дифрагированному лучу, задается направление луча. По измеренной интенсивности пучка легко определить его амплитуду. Таким образом, известны две из трех необходимых частей информации о каждом луче, но, к сожалению, пока нет доступного метода для наблюдения фазы каждого дифрагированного луча, что является третьей частью информации, необходимой перед тем, как математическая рекомбинация станет возможной для получения изображения структура.Это составляет так называемую фазовую проблему в кристаллографии.
Таким образом, решение кристаллической структуры состоит из применения некоторой техники для получения приблизительных фаз, по крайней мере, некоторых рентгеновских отражений, а процесс уточнения структуры — это процесс, в котором знание фаз распространяется на все отражения и сделан максимально точным для всех отражений. Помимо прямых методов получения некоторых начальных фаз, процессы решения и уточнения зависят от способности вычислять структурные факторы для предлагаемого приблизительного расположения некоторых или всех атомов в кристаллической структуре.Это тема данной брошюры. Видно, что можно одновременно рассчитать как амплитуду, так и фазу каждого луча, который будет дифрагировать на предлагаемой структуре. Поскольку фазы не могут быть сопоставлены с какими-либо наблюдаемыми величинами, справедливость предложенной структуры должна быть проверена путем сравнения расчетных значений амплитуд структурного фактора F c с наблюдаемыми амплитудами | Ф. 0 |. Это делается путем вычисления индекса надежности или R , определяемого как
, где суммирование обычно проводится по всем отражениям, дающим значительную интенсивность.Из-за случайных ошибок в наблюдаемых амплитудах структурных факторов | F 0 |, и приближения, сделанные в модели, на которой основаны расчетные структурные факторы, никогда не смогут получить набор | F c | которые точно воспроизводят | F 0 |, поэтому уточнение структуры никогда не снижает R до нуля. Для качественных данных дифрактометра значения R в районе 0,05 являются обычными для полностью уточненных структур.Для начальных приблизительных структур, возникающих в процессе структурного решения, R обычно не должно быть больше, чем примерно 0,5, чтобы можно было удовлетворительно улучшить качество.Структурный фактор представляет собой результирующую рассеивающую способность рентгеновских лучей всей кристаллической структуры, однако, поскольку вся структура состоит из большого количества элементарных ячеек, все рассеянные в фазе друг с другом, результирующая рассеивающая способность фактически рассчитывается для содержания только одной элементарной ячейки. Таким образом, структурный фактор представляет собой результирующую амплитуду и фазу рассеяния всего распределения электронной плотности одной элементарной ячейки.Амплитуда рассчитывается как во сколько раз больше амплитуды рассеяния от изолированного электрона. Фаза вычисляется относительно фазы нуля для гипотетического рассеяния точкой в начале координат элементарной ячейки. Результирующий результат вычисляется как наложение волн, по одной от каждого атома в элементарной ячейке, каждая волна имеет амплитуду, которая зависит от количества электронов в атоме, и фазу, которая зависит от положения атома в элементарной ячейке.
Прежде чем подробно рассмотреть, как выполнить этот расчет, мы должны сначала увидеть, как можно комбинировать волновые движения разных амплитуд и фаз.Мы рассматриваем простейший случай сложения волны амплитуды f 1 и фазы и волны амплитуды f 2 и фазы Каждую волну можно рассматривать как функцию косинуса, генерируемую проецированием на горизонтальную диаметр окружности положения точки ( P 1 или P 2 ), вращающейся с равномерной скоростью вокруг окружности (рис. 1). Смещение выступа по горизонтальному диаметру можно принять равным x .Если бы каждая волна имела нулевую фазу, радиус, соединяющий точки P 1 или P 2 с центром каждого круга, составлял бы тот же угол с горизонтальным диаметром в один и тот же момент времени, как показано на рисунке 1 ( a ), а смещения по горизонтальным диаметрам будут заданы следующим образом:
Сумма этих двух волновых движений представляет собой просто волну одной фазы с амплитудой ( f 1 + f 2 ). В любой момент времени полное смещение определяется по формуле:
Когда первая волна имеет фазовый угол относительно радиуса под углом, а вторая волна имеет фазовый угол относительно того же радиуса, две составляющие волны и их результат показан на рис.1 ( б ). Результирующая теперь имеет амплитуду, которая меньше чем ( f 1 + f 2 ), потому что составляющие волны больше не полностью усиливают друг друга, и ее фаза отличается от фазы любого из компонентов. Смещения x 1 и x 2 для двух составляющих волн теперь задаются как:
, а смещение для результирующей волны задается как.Как видно из рис.1 результирующая волна является другой косинусоидальной волной той же частоты, что и составляющие волны, но другой фазы, которую мы будем называть. Следовательно, его можно представить как:
Расширяя это, мы получаем Сравнивая уравнение (2) с уравнением (1), мы видим, чтоЧтобы найти амплитуду | F | и фаза результирующей волны, отметим, что:
иВ общем, чтобы найти результирующую амплитуду и фазу для волны, состоящей из n косинусоидальных волн, из которых типичный компонент j имеет амплитуду f j и фазы, имеем
и | F | и связаны с A ‘и B ‘, как в случае двух компонентов.Это добавление компонентов может быть удобно представлено на векторной диаграмме, как на рис. 2, где снова показан пример сложения тех же двух компонентов. На этой диаграмме можно увидеть, что A ‘- это алгебраическая сумма членов, а B ‘ — алгебраическая сумма членов. Результирующий вектор F является векторной суммой двух компонент и квадратом их амплитуды, | F 2 |, по теореме Пифагора определяется как ( A ‘) 2 + ( B ‘) 2 .Направление или фаза результирующего задается углом, тангенс которого равен B ‘/ A ‘.
Обычно амплитуду и фазу волны представляют комплексным числом, которое может быть выражено в форме a + ib или как.В этих представлениях a or является действительной частью комплексного числа, а ib или является мнимой частью. Это вполне согласуется с векторным представлением на рис. 2 в том, что A ‘представляет действительную часть a комплексной волны F , а iB ‘ является мнимой частью ib . Таким образом, горизонтальную ось на рис. 2 следует рассматривать как действительную ось, а вертикальную ось — как мнимую ось традиционной диаграммы Аргана для представления комплексных чисел.В экспоненциальной форме комплексной волны, угол соответствует фазовому углу на рис. 2, а x соответствует амплитуде | F |.
Увидев, как можно складывать волны, чтобы получить результирующую волну, теперь мы можем применить эту процедуру к суммированию волн, рассеянных различными атомами элементарной ячейки, чтобы получить результирующий структурный фактор F . Нам необходимо рассмотреть амплитуду f рассеяния от каждого атома и его фазу.Обе эти величины лучше всего подходят с точки зрения брэгговской трактовки дифракции рентгеновских лучей, которая будет описана вначале.
Брэгги, отец и сын, считали, что дифракцию рентгеновских лучей на кристалле удобнее рассматривать в терминах отражения от равномерно расположенных параллельных плоскостей в кристалле. Как и в любом процессе отражения, угол между падающим лучом и отражающей плоскостью равен углу между отраженным лучом и плоскостью. Однако, в отличие от зеркального отражения, только определенные углы падения и отражения вызывают заметную интенсивность отраженного луча.Это углы, при которых лучи, отраженные последовательными плоскостями кристалла, различаются по фазе на целый ряд длин волн. (Это ограничение возникает из-за того, что на самом деле проблема заключается в дифракции.) Разница в фазе находится путем вычисления разницы в длине пути для двух последовательных лучей.
Рассмотрим первые два луча падающего луча, которые попадают в последовательные плоскости кристалла в точках O и B соответственно, где OB перпендикулярно плоскостям кристалла (рис.3 а ). Дополнительное расстояние, пройденное нижним лучом, рассчитывается путем рисования перпендикулярных волновых фронтов OA и OC падающему и дифрагированному лучам соответственно. Видно, что это AB + BC . Так как это угол между AB и плоскостью кристалла и между BC и плоскостью кристалла, это также угол между перпендикуляром к AB (т.е. OA ) или к BC (т.е. OC ). и перпендикуляр к кристаллическим плоскостям (т.е.е. OB ). Это показано на увеличенной части диаграммы на рис. 3 b . Теперь из треугольников ABO и BCO :
, поскольку OB = d , расстояние между плоскостями кристалла перпендикулярно. Таким образом, общая разница в пути между двумя лучами ( AB + BC ) равна. Для усиления последовательных лучей эта разность хода должна составлять целое число длин волн. Это известно как уравнение Брэгга или закон Брэгга.Во-вторых, мы должны показать, что разница в пути одинакова для двух лучей, отраженных от двух последовательных плоскостей кристалла, независимо от точек на плоскостях, в которых они падают на плоскости.Рассмотрим два луча, отраженные от верхней плоскости в точках P и O . Чтобы проверить, нет ли разницы в пути между этими двумя лучами, мы построим перпендикуляры PQ и OR . Расстояние, пройденное лучом, отраженным в точке O между перпендикулярными волновыми фронтами PQ и OR , составляет QO . Это равно. Расстояние, пройденное лучом, отраженным в точке P между теми же двумя волновыми фронтами, составляет PR .Однако, поскольку угол RPO также равен, PR также равен. Таким образом, два луча находятся в фазе друг с другом. Это также означает, что если разность фаз между лучами, отраженными в точках O и B , возникает после отражения, то разность фаз между лучами, отраженными в точках P и B , также возникает после отражения. Это устанавливает принцип, согласно которому разность фаз между лучами, отраженными от параллельных плоскостей в кристалле, зависит от расстояний до точек отражения, измеренных перпендикулярно плоскостям, а не от расстояния между точками отражения, измеренных параллельно плоскостям.Этот принцип используется как при рассмотрении зависимости амплитуды рассеяния атома от угла Брэгга, так и при расчете зависимости фазы рассеянного пучка от каждого атома от его положения в элементарной ячейке.
Если бы все электроны в атоме были сосредоточены в одной точке, амплитуда рентгеновских лучей, рассеянных атомом, была бы просто в Z раз больше амплитуды, рассеянной одним свободным электроном, где Z — атомный номер атома.Фактически, электроны образуют диффузное облако переменной плотности, сферическое по симметрии в первом приближении, но с довольно высокой плотностью электронов, скажем, на расстоянии половины обычного атомного радиуса от центра атома. Рентгеновские лучи, рассеянные от одной части атома, могут быть не в фазе с рассеянными от другой части, так что их вклады в общее рассеяние сокращаются, а не складываются. Таким образом, полная амплитуда рассеяния атомом будет, как правило, меньше Z и будет зависеть от расстояния между параллельными дифрагирующими плоскостями для рассматриваемого отражения рентгеновских лучей.
Это можно понять, обратившись к рис. 4. Слева показана ситуация, когда расстояние d 1 между плоскостями Брэгга AB и CD велико по сравнению с центром в точке O .Если рентгеновские лучи, отраженные на CD , на одну длину волны не совпадают по фазе с рентгеновскими лучами, отраженными на AB , то луч, отраженный от P , будет только на небольшую часть длины волны не в фазе с отраженным лучом. из O . Следовательно, рассеянные лучи из этих двух точек будут в значительной степени усиливать друг друга. Фактически, рассеяние от всех частей атома будет в значительной степени складываться вместе, чтобы дать общую амплитуду f не намного меньше, чем Z .На рис.4 ( b ), с другой стороны, рассматривается другое отражение рентгеновских лучей, где расстояние между плоскостями Брэгга, d 2 , теперь того же порядка размера, что и атом . Теперь луч, отраженный от точки P , будет почти точно не в фазе с лучом, отраженным от точки O . Между ними будет деструктивная интерференция (но не до нуля, потому что плотность электронов и, следовательно, амплитуда рассеяния на P будет меньше, чем на O ).В этой ситуации полная амплитуда рассеяния f от всего атома будет намного меньше Z . Поскольку d и угол Брэгга связаны уравнением Брэгга (5), ситуация на рис. 4 ( a ) соответствует отражению под небольшим углом, а ситуация на рис. 4 ( b ) соответствует на большой угол Брэгга. Фактически, амплитуда рассеяния от атома f плавно изменяется так, как показано для некоторых типичных атомов на рис.5. Амплитуда f для атома называется атомным фактором рассеяния. Он экстраполируется на Z , поскольку стремится к нулю, потому что d стремится к бесконечности, а разности фаз рассеяния от разных частей атомов стремятся к нулю. При вычислении структурного фактора для конкретного отражения рентгеновских лучей hkl расчет в первую очередь выполняется так, как если бы рассеяние для каждого атома происходило из одной точки, атомного центра. Влияние распределения электронной плотности по значительному объему затем учитывается путем умножения члена для каждого атома на атомный коэффициент рассеяния f , соответствующий брэгговскому углу отражения.
Теперь мы должны рассмотреть, как фаза рассеяния атомом как вклад в общий структурный фактор F зависит от положения атома в элементарной ячейке. Принцип метода заключается в том, что лучи, отраженные последовательными плоскостями Брэгга, имеют фазу на одну длину волны не в фазе друг с другом и, следовательно, отличаются по фазовому углу на радианы или 360.Гипотетический луч, отраженный от начала координат ячейки, всегда определяет нулевой фазовый угол, поэтому точки пересечения плоскости hkl с осями ячейки соответствуют фазе в радианах или 360. Фаза для рассеяния любым атомом в поэтому элементарная ячейка (рассматриваемая для этой цели как находящаяся в точке своего центра) определяется расстоянием, измеренным перпендикулярно между плоскостью, проходящей через начало координат, параллельной плоскости hkl , и самой плоскостью hkl .(Следует помнить, что фаза не зависит от положения, параллельного плоскостям Брэгга.) Расчет фазы лучше всего проиллюстрировать в двух измерениях, как на рис. 6.
Оси x и y двумерной ячейки показаны пересеченными плоскостью Брэгга (фактически линией), определенной индексами Миллера h , k .Из определения индексов Миллера, пересечение по оси x происходит на расстоянии a / h от начала координат O , а пересечение по оси y происходит на расстоянии b / k где a и b — размеры элементарной ячейки по осям x и y соответственно. Расстояние по перпендикуляру d между этой плоскостью и параллельной плоскостью, проходящей через начало координат, задается расстоянием OR .Рассмотрим атом в точке T с координатами x и y в ячейке. Мы хотим знать, как далеко T находится перпендикулярно от плоскости через O к плоскости через a / h , b / k по сравнению с общим перпендикулярным расстоянием между этими плоскостями. Удобно измерять все перпендикулярные расстояния по линии ИЛИ , поэтому составляющая расстояния по координате x получается путем проецирования расстояния x на OR как OP , а компонент из-за координаты y получается путем проецирования y на OR как PQ .Таким образом, общее перпендикулярное расстояние T от плоскости, проходящей через O , составляет OQ и рассчитывается следующим образом:
Но, исходя из треугольника, определенного O , R и точки a / h ,
и из треугольника, определенного O , R и точки b / k , Итак,Теперь OR или расстояние d соответствует изменению фазы в радианах.Итак, OQ соответствует изменению фазы в радианах. Таким образом, он равен радианам и представляет фазу рассеяния от точки T по сравнению с нулевой фазой в начале координат ячейки.
Когда этот расчет расширен до трех измерений, пересечение плоскости hkl с кристаллографической осью z в точке c / l и проекция z на перпендикуляр от O к самолету также необходимо учитывать.Фаза рассеяния атомом в точке x , y , z тогда определяется как
, поэтому это выражение для рассчитанного фазового угла для использования в уравнениях, таких как (3) и (4 ). Амплитуда f j для рассеяния атома, которая учитывает количество электронов в атоме и тот факт, что они фактически не сосредоточены в точке x , y , z , но распределенный вокруг него, — это уже обсуждавшийся фактор атомного рассеяния f .Уравнения для действительной части ( A ‘) и мнимой части ( B ‘) структурного фактора, соответствующие уравнениям (3) и (4), поэтому: Или, в экспоненциальной форме, структура Фактор может быть выражен как: В каждом случае суммирование проводится по n атомам в элементарной ячейке.На практике любой один атом в элементарной ячейке связан с другими атомами в ячейке за счет действия различных элементов симметрии. Принимая во внимание взаимосвязь между координатами этих связанных с симметрией атомов, можно вывести формулы, выражающие сумму факторов и сумму факторов для всей этой группы связанных с симметрией атомов.Эти суммы обычно обозначаются как A и B соответственно. Вся сумма, A или B , затем умножается на коэффициент атомного рассеяния, который снова на практике корректируется с учетом теплового движения атомов, которое еще больше размывает электронное облако и вызывает более быстрое падение f. j с тем, что показано на рис. 5. Затем:
, где сумма берется только по атомам одной асимметричной единицы.Подробное описание этих расширений основных принципов расчета структурных факторов выходит за рамки данной брошюры, но формулы для A и B приведены в Международных таблицах для рентгеновской кристаллографии , том 1, 1969 г. , (Бирмингем, Kynoch Press). Расчеты обычно производятся на компьютере.Наконец, следует упомянуть, что всякий раз, когда совокупность атомов, для которой выполняется расчет структурного фактора, имеет центр симметрии, результирующий структурный фактор всегда полностью реален и, следовательно, соответствующие фазовые углы всегда равны 0 или.В том, что это так, легко убедиться, разделив структуру на центросимметрично связанные пары. Для каждого атома с координатами x , y , z будет один атом при — x , — y , — z и, следовательно, мнимые части, B ‘структурного фактора. , поскольку они содержат синусоидальный член, будут иметь противоположный знак и сокращаться.
Новый процесс позволяет 3D-печать наноразмерных металлических структур
Решетка из никеля с трехмерной печатью.Вся структура напечатана слоями по 150 нанометров, а конечная структура имеет высоту шесть микрон. Предоставлено: Greer Lab.Впервые стало возможным создавать сложные наноразмерные металлические структуры с использованием трехмерной печати благодаря новой технологии, разработанной в Калтехе.
После масштабирования этот процесс можно было бы использовать в самых разных приложениях, от создания крошечных медицинских имплантатов до создания трехмерных логических схем на компьютерных микросхемах и конструирования сверхлегких компонентов самолетов.Это также открывает двери для создания нового класса материалов с необычными свойствами, основанными на их внутренней структуре. Этот метод описан в исследовании, которое будет опубликовано 9 февраля в журнале Nature Communications .
В трехмерной печати, также известной как аддитивное производство, объект строится слой за слоем, что позволяет создавать структуры, которые невозможно изготовить обычными субтрактивными методами, такими как травление или фрезерование. Специалист по материалам Калифорнийского технологического института Джулия Грир является пионером в создании ультратонких трехмерных архитектур, построенных с помощью аддитивного производства.Например, она и ее команда построили трехмерные решетки, лучи которых составляют всего нанометры в поперечнике — слишком маленькие, чтобы их можно было увидеть невооруженным глазом. Эти материалы демонстрируют необычные, часто удивительные свойства; Команда Грир создала исключительно легкую керамику, которая после сжатия возвращается к своей первоначальной форме, напоминающей губку.
Аддитивное производство металлов с трехмерной наноархитектурой
Группа Грира 3-D печатает конструкции из самых разных материалов, от керамики до органических соединений.Однако металлы было трудно печатать, особенно при попытке создать структуры с размерами менее 50 микрон, или примерно половину ширины человеческого волоса.
Принцип работы трехмерной печати в наномасштабе заключается в том, что высокоточный лазер удаляет жидкость в определенных местах материала всего двумя фотонами или частицами света. Этого достаточно для превращения жидких полимеров в твердые тела, но недостаточно для плавления металла.
«Металлы не реагируют на свет так же, как полимерные смолы, которые мы используем для производства структур в наномасштабе», — говорит Грир, профессор материаловедения, механики и медицинской инженерии в Отделе инженерии и прикладных наук Калифорнийского технологического института.«Существует химическая реакция, которая запускается, когда свет взаимодействует с полимером, что позволяет ему затвердеть и затем принять определенную форму. В металле этот процесс принципиально невозможен».
Двухфотонная литография используется для трехмерной печати структур из жидкого материала, создавая химические связи, которые затвердевают в твердый материал. Предоставлено: Калифорнийский технологический институт.Аспирант Грира Андрей Вятских придумал решение.Он использовал органические лиганды — молекулы, которые связываются с металлом — для создания смолы, содержащей в основном полимер, но которая несет с собой металл, который можно печатать, как каркас.
В эксперименте, описанном в статье Nature Communications, Вятских соединил никель и органические молекулы, чтобы создать жидкость, очень похожую на сироп от кашля.Они спроектировали структуру с помощью компьютерного программного обеспечения, а затем построили ее, ударив жидкость двухфотонным лазером. Лазер создает более прочные химические связи между органическими молекулами, превращая их в строительные блоки для структуры. Поскольку эти молекулы также связаны с атомами никеля, никель включается в структуру. Таким образом, команда смогла напечатать трехмерную структуру, которая изначально представляла собой смесь ионов металлов и неметаллических органических молекул.
Вятских затем поместил конструкцию в печь, которая медленно нагревала ее до 1000 градусов по Цельсию (около 1800 градусов по Фаренгейту) в вакуумной камере.Эта температура намного ниже точки плавления никеля (1455 градусов по Цельсию, или около 2650 градусов по Фаренгейту), но достаточно высока, чтобы испарить органические материалы в структуре, оставив только металл. Процесс нагрева, известный как пиролиз, также сплавлял частицы металла вместе.
Компьютерное моделирование показывает, как крошечная решетка печатается трехмерно в 150-нанометровых слоях. При нагревании конструкция может дать усадку на 80 процентов. Предоставлено: Калифорнийский технологический институт.Кроме того, поскольку в результате процесса испарилось значительное количество материала конструкции, ее размеры уменьшились на 80 процентов, но форма и пропорции остались прежними.
«Эта окончательная усадка — большая часть того, почему мы можем делать конструкции такими маленькими», — говорит Вятских, ведущий автор статьи Nature Communications. «В структуре, которую мы построили для бумаги, диаметр металлических балок в печатной части составляет примерно 1/1000 размера кончика швейной иглы».
Грир и Вятских все еще совершенствуют свою технику; прямо сейчас структура, о которой сообщается в их статье, включает некоторые пустоты, оставленные испаренными органическими материалами, а также некоторые незначительные примеси.Кроме того, если технология будет полезна в промышленности, ее необходимо будет расширить, чтобы производить гораздо больше материала, — говорит Грир. Хотя они начали с никеля, они заинтересованы в расширении на другие металлы, которые обычно используются в промышленности, но которые сложно или невозможно изготовить в небольших трехмерных формах, таких как вольфрам и титан. Грир и Вятских также стремятся использовать этот процесс для трехмерной печати других материалов, как обычных, так и экзотических, таких как керамика, полупроводники и пьезоэлектрические материалы (материалы с электрическими эффектами, возникающими в результате механических напряжений).
Чтобы проверить прочность полученной конструкции, Грир раздавливает ее и записывает реакцию. Предоставлено: Калифорнийский технологический институт.Керамика не обязательно должна быть хрупкой: материаловеды создают материалы по дизайну
Дополнительная информация: Андрей Вятских и др.Аддитивное производство металлов с трехмерной наноархитектурой, Nature Communications (2018). DOI: 10.1038 / s41467-018-03071-9 Предоставлено Калифорнийский технологический институт
Ссылка : Новый процесс позволяет 3D-печать наноразмерных металлических структур (12 февраля 2018 г.