Страница не найдена — ccm-msk.com

Информация

Содержание1 Холодная сварка для труб и батарей отопления – виды, свойства и правила применения1.1

Сварщикам

Содержание1 Организация рабочего места сварщика: особенности, основные требования и правила1.1 Правила организации рабочего места1.2

Электроды

Содержание1 Сварка нержавейки и черного металла1.1 Особенности сварки нержавейки1.2 Режимы для сварки1.3 Технология сварки2

Металл

Содержание1 Химическая металлизация: технология, выполнение в домашних условиях1.1 Виды металлизации1.2 Технологические особенности химической металлизации1.3

Пайка

Содержание1 Как сделать паяльник с питанием 12 вольт1.1 Основные свойства1.2 Переделка старого паяльника1.3 Из

Электроды

Содержание1 Вольфрам: свойства и требования к сварке, сварочные материалы и оборудование, техника безопасности1.1 Вольфрам

Страница не найдена — ccm-msk.com

Вопросы

Содержание1 Как выбрать культиватор недорогой и надежный для дачи, видео1.1 Технические характеристики предлагаемого оборудования1.2

Электроды

Содержание1 Электроды по нержавейки1.1 Почему выбор электродов настолько важен1.2 Выбор электродов1.3 Марки электродов ESAB

Информация

Содержание1 Поделки из металла — самодельные украшения и изделия. Инструкция по созданию и оформлению

Вопросы

Содержание1 6 лучших сетевых дрелей-шуруповертов – 2019 года1.1 Лучшие сетевые дрели-шуруповерты – какую фирму

Информация

Содержание1 Сварочные швы1.1 Критерии для классификации1.2 Классификация1.3 По направлению действующего усилия2 Ручная дуговая сварка

Как сварить

Содержание1 Как варить инверторной сваркой: советы новичкам1.1 Что такое сварочный инвертор и как он

Страница не найдена — ccm-msk.com

Вопросы

Содержание1 Чем паять нержавейку1.1 Особенности сплавов1.2 Выбор припоя1.3 Выбор флюса1.4 Как правильно паять в

Информация

Содержание1 Переделка сварочного аппарата из переменки в постоянку — Справочник металлиста1.1 Особенности работы аппарата1.2

Нержавейка

Содержание1 Сварка нержавейки: марки сталей, маркировка и обозначение электродов1.1 Классификация высоколегированных сталей1.2 Классы нержавеющей

Информация

Содержание1 Сварочный карандаш1.1 Что это такое?1.2 Где применяется сварочный карандаш1.3 Технология использования1.4 Изготовление своими

Информация

Содержание1 Выбор генератора под сварочный инвертор1.1 Особенности выбора генератора1.2 Расчет мощности1.3 Полезные советы по

Информация

Содержание1 Сухая сварка применение — Справочник металлиста1.1 Холодная сварка: что это такое и какие

ГОСТ 14771-76 Дуговая сварка в защитном газе. Соединения сварные. Основные типы, конструктивные элементы и размеры (с Изменениями N 1, 2, 3), ГОСТ от 28 июля 1976 года №14771-76

ГОСТ 14771-76

Группа В05

Дуговая сварка в защитном газе

СОЕДИНЕНИЯ СВАРНЫЕ

Основные типы, конструктивные элементы и размеры

Gas-shielded arc welding. Welded joints.
Main types, design elements and dimensions

МКС 25.160.40

Дата введения 1977-07-01

Постановлением Государственного комитета стандартов Совета Министров СССР от 28.07.76 N 1826 дата введения установлена 01.07.77

Ограничение срока действия снято Постановлением Госстандарта от 18.06.92 N 553

ВЗАМЕН ГОСТ 14771-69

ИЗДАНИЕ (декабрь 2006 г.) с Изменениями N 1, 2, 3, утвержденными в марте 1982 г., декабре 1986 г., январе 1989 г. (ИУС 6-82, 3-87, 4-89)

1. Настоящий стандарт устанавливает основные типы, конструктивные элементы и размеры сварных соединений из сталей, а также сплавов на железоникелевой и никелевой основах, выполняемых дуговой сваркой в защитном газе.

Стандарт не устанавливает основные типы, конструктивные элементы и размеры сварных соединений стальных трубопроводов по ГОСТ 16037-80.

2. В стандарте приняты следующие обозначения способов сварки:

ИН — в инертных газах, неплавящимся электродом без присадочного металла;

ИНп — в инертных газах неплавящимся электродом с присадочным металлом;

ИП — в инертных газах и их смесях с углекислым газом и кислородом плавящимся электродом;

УП — в углекислом газе и его смеси с кислородом плавящимся электродом.

3. Основные типы сварных соединений должны соответствовать указанным в табл.1.

Таблица 1

Тип соединения	Форма подготовленных кромок	Характер выполненного шва	Форма поперечного сечения				Толщина свариваемых деталей, мм, для способов сварки				Условное обозна- чение сварного соеди- нения
			подготовленных кромок		выполненного шва		ИН	ИНп	ИП	УП
Стыковое	С отбортовкой двух кромок	Односторонний					0,5-2,0	—	0,5-4,0	0,5-4,0	С1
							—	0,8-4,0	1,0-12,0	1,0-12,0	С28
	С отбортовкой одной кромки						0,5-2,0	—	0,5-4,0	0,5-4,0	С3
	Без скоса кромок						0,5-4,0	0,8-6,0	0,8-6,0	0,8-6,0	С2
		Односторонний на съемной подкладке								0,8-8,0	С4
		Односторонний на остающейся подкладке					0,5-4,0	0,8-6,0	0,8-6,0	0,8-8,0	С5
		Односторонний замковый									С6
		Двусторонний					3,0-6,0	3,0-6,0	3,0-6,0	3,0-12,0	С7
	Co скосом одной кромки	Односторонний					—	3,0-10,0	3,0-10,0	3,0-60,0	С8
		Односторонний на съемной подкладке									С9
		Односторонний на остающейся подкладке									С10
		Односторонний замковый					—	3-10	3-10	3-40	С11
		Двусторонний					—			3-60	С12
	С криволинейным скосом одной кромки						—	—	18-100	18-100	С13
	С ломаным скосом одной кромки						—	—			С14
	С двумя симметричными скосами одной кромки						—	6-20	8-100	8-100	С15
	С двумя симметричными криволинейными скосами одной кромки	Двусторонний					—	—	30-120	30-120	С16
	Со скосом двух кромок	Односторонний					—	3-10	3-10	3-60	С17
		Односторонний на съемной подкладке									С18
		Односторонний на остающейся подкладке					—				C19
		Односторонний замковый					—				С20
		Двусторонний					—				С21
	Со ступенчатым скосом двух кромок	Односторонний					—	4-20	4-20	—	С22
	С криволинейным скосом двух кромок	Двусторонний					—	—	24-100	24-100	С23
	С ломаным скосом двух кромок						—	—	24-100	24-100	С24
	С двумя симметричными скосами двух кромок						—	6-20	6-120	6-120	С25
	С двумя симметричными криволинейными скосами двух кромок						—	—	26,0-120,0	26,0-120,0	C26
	С двумя симметричными ломаными скосами двух кромок						—	—	—		С27
Угловое	С отбортовкой одной кромки	Односторонний					0,5-3,0	0,5-3,0	0,5-4,0	0,5-4,0	У1
							—	0,8-4,0	1,0-12,0	1,0-12,0	У2
	Без скоса кромок						—	0,8-4,0	0,8-8,0	0,8-8,0	У4
							—	0,8-10,0	0,8-30,0	0,8-30,0
		Двусторонний					—	0,8-4,0	0,8-12,0	0,8-12,0	У5
							—	0,8-10,0	0,8-30,0	0,8-30,0
	Со скосом одной кромки	Односторонний					—	3,0-10,0	3,0-10,0	3,0-60,0	У6
		Двусторонний					—	3-10	3-10	6-60	У7
	С двумя симметричными скосами одной кромки						—	6-20	6-20	6-100	У8
	Со скосом двух кромок	Односторонний					—	3-20	3-20	3-60	У9
		Двусторонний					—				У10
Тавровое	Без скоса кромок	Односторонний					—	0,8-40,0	0,8-40,0	0,8-40,0	T1
		Двусторонний					—	0,8-40,0	0,8-40,0	0,8-40,0	Т3
	Со скосом одной кромки	Односторонний					—	3-10	3-60	3-60	Т6
		Двусторонний									Т7
	С двумя симметричными скосами одной кромки	Двусторонний					—	6-20	6-80	6-80	Т8
							—	—	12-100	12-100	Т9
Нахлесточное	Без скоса кромок	Односторонний					0,8-4,0	0,8-10,0	0,8-60,0	0,8-60,0	Н1
		Двусторонний					0,8-4,0	0,8-10,0	0,8-60,0	0,8-60,0	Н2

4. Конструктивные элементы сварных соединений, их размеры и предельные отклонения по ним должны соответствовать указанным в табл.2-47. Кроме указанных способов сварки, допускается применять другие способы дуговой сварки в защитных газах.

Таблица 2

Размеры, мм

Условное обозна- чение сварного соеди- нения	Конструктивные элементы		Способ сварки						, не более
	подготовленных кромок свариваемых деталей	шва сварного соединения			Номин.	Пред. откл.
С1	______________ * Размер для справок		ИН	0,5-0,9	0	+0,2	От до 2	От до 3	1,5()+1,5
				1,0-1,4		+0,3
				1,5-2,0		+0,5
			ИП, УП	0,5-1,4					1,5()+2,5
				1,5-4,0		+1,0

Таблица 3

Размеры, мм

Условное обозна- чение сварного соеди- нения	Конструктивные элементы		Способ сварки		, не более
	подготовленных кромок свариваемых деталей	шва сварного соединения				Номин.	Пред. откл.
С28			ИНп	0,8-1,9	3s+2,0	0	+1,0
				2,0-4,0	2s+2,0		+1,5
			ИП, УП	1,0-1,9	3s+2,0		+1,0
				2,0-6,0	2s+3,0
				7,0-9,0			+2,0
				10,0-12,0	2s+4,0		+3,0

Таблица 4

Размеры, мм

Условное обозна- чение сварного соеди- нения	Конструктивные элементы		Способ сварки						, не более
	подготовленных кромок свариваемых деталей	шва сварного соединения			Номин.	Пред. откл.
С3	________________ * Размер для справок		ИН	0,5-0,9	0	+0,2			3+1,5

Canon Solutions America представляет решения для шитья и сварки кромок Miller Weldmaster Digitran, T3 Extreme и T300 Extreme

МЕЛВИЛЛ, штат Нью-Йорк — 25 января 2021 г. — Canon Solutions America Inc., 100-процентная дочерняя компания Canon U.S.A. Inc., объявила о добавлении в свой портфель решений для шитья и сварки Miller Weldmaster Digitran, T3 Extreme и T300 Extreme Edge. Miller Weldmaster Digitran создан как для поставщиков услуг печати, так и для предприятий, которые хотят эффективно и легко шить и отделывать текстильные изделия с цифровой печатью для графики Silicone Edge (SEG), флагов и мягкой графики для вывесок.Эти автоматизированные решения для шитья и сварки могут помочь устранить необходимость в квалифицированном шитье, а также в создании разнообразных подшивок и лент.

Дополнительные функции, предлагаемые Miller Weldmaster Digitran, предназначенные для точного размещения силиконовых полосок по краю графики, включают:

• Транспортная система, синхронизированная со швейной машиной, для точной и точной обработки материалов и отделки изделий;
• Подача и резка SEG без помощи рук;
• Программируемая конфигурация обратного стежка и обрезки стежка для удобного использования;
• Синхронизированная игловодитель и механизм подачи для равномерного шитья;
• Охлаждение иглы для более быстрого шитья;
• Конфигурация нескольких швов практически для любого типа работы;
• Легкая алюминиевая рама для удобства передвижения по вашему предприятию;
• Простое в использовании сенсорное управление;
• Приводной ролик для крупноформатной графики; и
• Надежная швейная машина Durkopp Adler для максимального времени безотказной работы.

Miller Weldmaster Digitran можно комбинировать с решениями для финишной обработки T3 Extreme или T300 Extreme Edge для выполнения комплексных швейных и сварочных операций. Аппарат для горячей клиновой сварки T3 Extreme может выполнять швы для баннеров, вывесок и навесов. Это компактное сварочное решение предназначено для обработки 25-100 баннеров в месяц, оборудовано для подшивки всех слайдов менее чем за две минуты и может даже создавать кромки для веревок, карманы для столбов, лямки и многое другое. Сочетая в себе универсальность с точностью настройки, T300 Extreme Edge поддерживает крупномасштабное производство и может закончить баннер размером 4 на 6 футов менее чем за одну минуту.

Дополнительные функции, предлагаемые Miller Weldmaster T3 Extreme, включают:

• Простые элементы управления для облегчения работы;
• Прочная стальная рама для долгой эксплуатации;
• Настольные компактные размеры для любого малого бизнеса;
• Простая регулировка клина для точной укладки материала; и
• Простая смена направляющих для нескольких конфигураций шва.

Дополнительные функции, предлагаемые Miller Weldmaster T300 Extreme Edge, включают:

• Быстрый вызов настроек с сенсорным экраном и памятью рецептов на 25 настроек;
• Повышенная эффективность продукта благодаря двойным рукавам для выполнения прямых швов;
• Быстрая, повторяемая и точная регулировка головки;
• Доступен с горячим воздухом, горячим клином или и тем, и другим для универсальности продукта;
• Несколько конфигураций шва с быстрой и простой заменой направляющих; и
• Может быть изменен в соответствии с вашими конкретными требованиями.

«В Canon Solutions America мы стремимся предоставлять полные комплексные решения, которые помогают максимизировать производительность, эффективность и качество для наших клиентов, а также помогают им создавать новые возможности для выхода на новые рынки и предложения», сказал Питер П. Ковальчук, президент Canon Solutions America, Inc. «Мы рады предложить Miller Weldmaster Digitran, T3 Extreme и T300 Extreme Edge, чтобы дополнить нашу линейку продуктов для сублимации красителей и термопластической печати. .”

Чтобы узнать больше о Miller Weldmaster Digitran, T3 Extreme и T300 Extreme Edge, посетите csa.canon.com.

Опубликовано 25 января 2021 г.

Источник: Canon Solutions America Inc.

Canon Solutions America, Inc., представляет решения Miller Weldmaster Digitran, T3 Extreme и T300 Extreme для шитья и сварки кромок

Canon Solutions America, Inc. представляет решения Miller Weldmaster Digitran, T3 Extreme и T300 Extreme для сварки и сварки кромок

MELVILLE, N.Y., 25 января 2021 г. / PRNewswire / — Canon Solutions America, Inc., 100% дочерняя компания Canon USA, Inc., объявляет о добавлении швейно-сварочных аппаратов Miller Weldmaster Digitran, T3 Extreme и T300 Extreme Edge. решения для своего портфолио. Miller Weldmaster Digitran создан как для поставщиков услуг печати, так и для предприятий, которые хотят эффективно и легко шить и отделывать текстильные изделия с цифровой печатью для графики Silicone Edge (SEG), флагов и мягкой графики для вывесок. Эти автоматизированные решения для шитья и сварки могут помочь устранить необходимость в квалифицированном шитье, а также в создании разнообразных подшивок и лент.

Дополнительные функции, предлагаемые Miller Weldmaster Digitran, предназначенные для точного размещения силиконовых полосок по краю рисунка, включают:

• Транспортная система, синхронизированная со швейной машиной для точной и точной обработки материала и отделки продукта
• Подача и обрезка SEG без помощи рук
• Программируемая конфигурация обратного стежка и обрезка стежка для упрощения рабочего использования
• Синхронизированные игловодитель и подача для равномерного шитья
• Охлаждение иглы для более быстрого шитья
• Конфигурация нескольких швов для почти любого типа работы
• Легкая алюминиевая рама для удобства передвижения по вашему предприятию
• Простое в использовании сенсорное управление
• Приводной ролик для крупной графики
• Надежная швейная машина Durkopp Adler для максимального времени безотказной работы

Miller Weldmaster Digitran можно комбинировать с решениями для финишной обработки T3 Extreme или T300 Extreme Edge для выполнения комплексных швейных и сварочных операций.Аппарат для горячей клиновой сварки T3 Extreme может выполнять швы для баннеров, вывесок и навесов. Это компактное сварочное решение предназначено для обработки 25-100 баннеров в месяц, оборудовано для подшивки всех слайдов менее чем за две минуты и может даже создавать кромки для веревок, карманы для столбов, лямки и многое другое. Сочетая в себе универсальность с точностью настройки, T300 Extreme Edge поддерживает крупномасштабное производство и может закончить баннер размером 4 на 6 футов менее чем за одну минуту.

Дополнительные функции, предлагаемые Miller Weldmaster T3 Extreme, включают:

• Простые элементы управления для удобства эксплуатации
• Прочная стальная рама для многолетней эксплуатации
• Компактный размер стола для любого малого бизнеса
• Простая регулировка клина для точного размещения материала
• Простая смена направляющих для нескольких конфигураций шва

Дополнительные возможности, предлагаемые Miller Weldmaster T300 Extreme Edge включает:

• Быстрый вызов настроек с сенсорным экраном и хранение рецептов с 25 настройками в памяти
• Повышенная эффективность продукта благодаря двойным рычагам для настройки прямых швов
• Быстрая, повторяемая и точная регулировка головки
• Доступны варианты горячего воздуха, горячего клина или того и другого для универсальность продукта
• Конфигурация нескольких швов с быстрой и простой заменой направляющих
• Может быть настроена в соответствии с вашими конкретными техническими требованиями

«В Canon Solutions America мы стремимся предоставлять комплексные комплексные решения, которые помогают максимизировать производительность и эффективность и качество для наших клиентов, а также помочь им создать новые возможности для выхода на новые рынки и предложения », — сказал Питер П.Ковальчук, президент Canon Solutions America, Inc. «Мы рады предложить Miller Weldmaster Digitran, T3 Extreme и T300 Extreme Edge, которые дополняют нашу линейку продуктов для сублимации красителей и термопластической печати».

Чтобы узнать больше о Miller Weldmaster Digitran, T3 Extreme и T300 Extreme Edge, посетите csa.canon.com.

О компании Canon Solutions America, Inc.
Canon Solutions America, Inc. предоставляет ведущие в отрасли решения для корпоративной, производственной и широкоформатной печати, а также предлагает исключительные профессиональные услуги.Canon Solutions America, Inc. помогает компаниям любого размера находить способы повышения устойчивости, повышения эффективности и контроля затрат в сочетании с большими объемами, непрерывной подачей, цифровой и традиционной печатью, а также решениями для управления документами. Canon Solutions America, Inc., находящаяся в полной собственности Canon U.S.A., Inc., со штаб-квартирой в Мелвилле, штат Нью-Йорк, имеет отделения продаж и обслуживания по всей территории США.Для получения дополнительной информации о Canon Solutions America посетите csa.canon.com.

Canon Solutions America, Inc.Веб-сайт:
csa.canon.com
Для информации по продажам / поддержки клиентов:
1-844-443-INFO (4636)

Canon является зарегистрированным товарным знаком Canon Inc. в США и других странах. Все другие упомянутые названия продуктов и товарные знаки являются товарными знаками соответствующих владельцев и настоящим подтверждаются.

© Canon Solutions America, Inc., 2021.Все права защищены.

Просмотрите исходное содержимое для загрузки мультимедиа: http://www.prnewswire.com/news-releases/canon-solutions-america-inc-introduces-the-miller-weldmaster-digitran-t3-extreme-and-t300-extreme- решения для сшивания и сварки кромок-301214142.html

ИСТОЧНИК Canon Solutions America

Canon Solutions America, Inc., представляет Miller Weldmaster Digitran, T3 Extreme и T300 Extreme Edge Sewing and Welding Solutions

Дополнительные функции, предлагаемые Miller Weldmaster Digitran, предназначенные для точного размещения силиконовых полосок по краю графики, включают:

• Транспортная система, синхронизированная со швейной машиной для точной и точной обработки материалов и отделки продукции
• Подача и резка SEG без помощи рук
• Программируемая конфигурация обратного стежка и обрезка стежка для удобного использования
• Синхронизированная игловодитель и механизм подачи для равномерного шитья
• Охлаждение иглы для более быстрого шитья
• Конфигурация с несколькими швами для почти любого типа работ
• Легкая алюминиевая рама для удобства передвижения по вашему предприятию
• Простое в использовании сенсорное управление
• Приводной ролик для крупной графики
• Надежная швейная машина Durkopp Adler для максимального времени работы

Miller Weldmaster Digitran можно комбинировать с решениями для финишной обработки T3 Extreme или T300 Extreme Edge для выполнения комплексных швейных и сварочных операций.Аппарат для горячей клиновой сварки T3 Extreme может выполнять швы для баннеров, вывесок и навесов. Это компактное сварочное решение предназначено для обработки 25-100 баннеров в месяц, оборудовано для подшивки всех слайдов менее чем за две минуты и может даже создавать кромки для веревок, карманы для столбов, лямки и многое другое. Сочетая в себе универсальность с точностью настройки, T300 Extreme Edge поддерживает крупномасштабное производство и может закончить баннер размером 4 на 6 футов менее чем за одну минуту.

Дополнительные функции, предлагаемые Miller Weldmaster T3 Extreme, включают:

• Простые элементы управления для облегчения работы
• Прочная стальная рама для многолетней прочности
• Настольный компактный размер для любого малого бизнеса
• Простая регулировка клина для точной укладки материала
• Простая смена направляющих для нескольких конфигураций шва

Дополнительные функции, предлагаемые Miller Weldmaster T300 Extreme Edge, включают:

• Быстрый вызов настроек с сенсорным экраном и хранилище рецептов с 25 настройками памяти
• Повышенная эффективность продукта благодаря двойным рукавам для выполнения прямых швов
• Быстрая, повторяемая и точная регулировка головки
• Доступен с горячим воздухом, горячим клином или и тем, и другим для универсальности продукта
• Несколько конфигураций шва с быстрой и простой заменой направляющих
• Возможна индивидуальная настройка в соответствии с вашими требованиями

«В Canon Solutions America мы стремимся предоставлять полные комплексные решения, которые помогают максимизировать производительность, эффективность и качество для наших клиентов, а также помогают им создавать новые возможности для выхода на новые рынки и предложения», сказал Питер П.Ковальчук, президент Canon Solutions America, Inc. «Мы рады предложить Miller Weldmaster Digitran, T3 Extreme и T300 Extreme Edge, которые дополняют нашу линейку продуктов для сублимации красителей и термопластической печати».

Чтобы узнать больше о Miller Weldmaster Digitran, T3 Extreme и T300 Extreme Edge, посетите csa.canon.com.

О Canon Solutions America, Inc.
Canon Solutions America, Inc. и решения для широкоформатной печати, поддерживаемые исключительным профессиональным сервисом.Canon Solutions America, Inc. помогает компаниям любого размера находить способы повышения устойчивости, повышения эффективности и контроля затрат в сочетании с большими объемами, непрерывной подачей, цифровой и традиционной печатью, а также решениями для управления документами. Canon Solutions America, Inc., находящаяся в полной собственности Canon U.S.A., Inc., со штаб-квартирой в Мелвилле, штат Нью-Йорк, имеет отделения продаж и обслуживания в США. Для получения дополнительной информации о Canon Solutions America посетите веб-сайт csa.canon.com .

Canon Solutions America, Inc. Веб-сайт:
csa.canon.com
Для информации по продажам / поддержки клиентов:
1-844-443-INFO (4636)

Canon является зарегистрированным товарным знаком Canon Inc. в США и других странах. Все другие упомянутые названия продуктов и товарные знаки являются товарными знаками соответствующих владельцев и настоящим подтверждаются.

© Canon Solutions America, Inc., 2021. Все права защищены.

ИСТОЧНИК Canon Solutions America

Ссылки по теме

http://csa.canon.com

Сварщик настольных баннеров Weldmaster T3 делает для счастливого Sign UK

Отделка печати 03 июня 2011

Нечасто, что запуск нового продукта на рынке отделки баннеров приводит к тому, что потенциальные клиенты испытывают искреннее счастье с первого взгляда, но именно это чувство выразили многие посетители стенда Solent на выставке Sign & Digital Show в этом году.

Solent Sewing & Welding — британские дистрибьюторы превосходного ассортимента сварочных аппаратов Miller Weldmaster для печати вывесок и баннеров. Выпуск их нового настольного сварочного аппарата для горячего клина T3, специально разработанного для небольших магазинов с небольшими вывесками и баннерами, означает, что теперь существует доступная альтернатива трудностям, связанным с приклеиванием лент или использованием портативных устройств.

Новый T3 выполняет все необходимые швы, сварку кромок, нахлестов, карманов и веревку в кромочных швах и поможет владельцу малого бизнеса сократить свои расходы за счет эффективности и надежности сварных швов — качественный скачок в скорости и качестве.T3 может сваривать ПВХ, сетку, полиэтилен и другие промышленные ткани, а скорость сварки может достигать 10 м / мин.

Разработанный, чтобы легко адаптироваться к любому малому бизнесу, T3 занимает ограниченное пространство, достаточно компактен, чтобы поместиться на столе, а также может перемещаться по рельсам для сварки больших баннеров и навесов. Простые в использовании органы управления установлены на передней части машины, а запуск / остановка осуществляется либо на передней части машины, либо с помощью ножной педали для настольного управления. Прочная стальная рама, созданная в соответствии с признанным качеством Miller Weldmaster, прослужит долгие годы и подключается к обычной трехконтактной однофазной розетке.

Итак, когда потенциальные клиенты на выставке увидели, насколько прост в эксплуатации T3 и какое превосходное качество он производит, десятки и десятки отреагировали этой широкой улыбкой, и полученные заказы означали, что выставка Sign & Digital Show в этом году была лучшей за всю историю. Солент / Миллер Сварщик.

Узнайте больше на www.solentsew.co.uk

Микроструктура сваренного волоконным лазером AA2024-T3, обработанного при 3,0 кВт …

Контекст 1

… Мощность (кВт) Скорость перемещения (м / мин) Плотность мощности (МВт / см 2) Суммарное тепловложение ( Дж / мм) V-1-1 4.поверхность бассейна, поэтому G $ R увеличился, но G / R уменьшился. Следовательно, формирование тонкой дендритной структуры с меньшим расстоянием между дендритными плечами способствовало более высокой скорости сварки. Как показано на рис. 5 (а) и (г), фронт затвердевания является плоским вдоль линии плавления и трансформируется в столбчатый дендритный по мере приближения к центральной линии сварного шва, как показано на рис. 5 (с). Центр сварного шва был дендритным с обоими равноосными мелкими столбчатыми зернами, как показано на рис. 5 (b). Количество равноосных дендритов увеличивалось с увеличением скорости….

Контекст 2

… поверхность бассейна, поэтому G $ R увеличился, а G / R уменьшился. Следовательно, формирование тонкой дендритной структуры с меньшим расстоянием между дендритными плечами способствовало более высокой скорости сварки. Как показано на рис. 5 (а) и (г), фронт затвердевания является плоским вдоль линии плавления и трансформируется в столбчатый дендритный по мере приближения к центральной линии сварного шва, как показано на рис. 5 (с). Центр сварного шва был дендритным с обоими равноосными мелкими столбчатыми зернами, как показано на рис.5 (б). Количество равноосных дендритов увеличивалось с увеличением скорости. Увеличение скорости способствовало получению мелкой дендритной структуры и размеров зерен из-за структурного переохлаждения, возникающего в результате низкого G / R. Рост столбчатых зерен был эпитаксиальным …

Контекст 3

… структура с меньшим расстоянием между дендритными плечами развивалась при более высокой скорости сварки. Как показано на рис. 5 (a) и (d), фронт затвердевания плоский вдоль линии сплавления и трансформируется в столбчатый дендритный по мере приближения к центральной линии сварного шва, как показано на рис.5 (в). Центр сварного шва был дендритным с обоими равноосными мелкими столбчатыми зернами, как показано на рис. 5 (b). Количество равноосных дендритов увеличивалось с увеличением скорости. Увеличение скорости способствовало получению мелкой дендритной структуры и размеров зерен из-за структурного переохлаждения, возникающего в результате низкого G / R. Рост столбчатых зерен происходил эпитаксиально с большей скоростью. С другой стороны, на более низких скоростях столбчатые дендриты отклонялись от …

SAE MOBILUS

Этот контент не входит в ваша подписка на SAE MOBILUS, или вы не вошли в систему.

Возможность аннотации

Язык: английский

Цитата

Таер, М., душ Сантуш, Дж., Олеа, К., Росендо, Т.и др., «Влияние микроструктуры сварного шва на механические свойства точечной сварки трением Alclad AA2024-T3», Технический документ SAE 2008-01-2287, 2008 г., https://doi.org/10.4271/2008-01-2287.

Также в

Список литературы

1. Хан Л. Янг К. В. Хрисанту А. О’Салливан Дж. М. Влияние предварительного деформирования на механическое поведение самопробивающихся клепаных листов из алюминиевых сплавов. Материалы и конструкция 27 2006 1108 1113
2. Кахраман Н. Влияние параметров сварки на прочность стыков материалов и конструкций из листового титана с контактной точечной сваркой 28 2007 420 427
3. Су П Герлих А Норт Т.H Bendszak G.J. Использование и выработка энергии при точечной сварке трением Наука и технология сварки и соединения 11 2006 163 169
4. North T.H Bendszak G.J. Gerlich A Su P Cingara G Переходное локальное плавление в Al 7075-T6 Точечная сварка трением с перемешиванием Форум материаловедения 539–543 2007 3826 3831
5. Mazda разрабатывает первую в мире технологию соединения стали и алюминия с использованием тепла трения 2 июня 2005 г. http: // www.mazda.com/publicity/release/2005/200506/050602.html
6. Герлих А. Аврамович-Чингара G North T.H. Микроструктура зоны перемешивания и скорость деформации во время точечной сварки трением с перемешиванием Al 7075-T6 Металлургические операции и операции с материалами A 37A 2006 2773 2786
7. Zhou Y Fukomoto S Peng J Ji C.T Brown L Экспериментальное моделирование точечной коррозии поверхности деградированных электродов при контактной точечной сварке алюминиевых сплавов Материаловедение и технологии 20 2004 1226 1232
8. Хинрихс Дж.Ф. Смит, С. Б. Орсини, Б. Ф. ДеДжордж, Р. Дж. Смейл, Б. Дж. Рюль, П. К. Сварка трением с перемешиванием для автомобильной промышленности XXI века Труды 5-го Международного симпозиума по сварке трением с перемешиванием 14–16 сентября 2005 г., Мец, Франция
9. Росс Х. Сварка алюминия трением снижает затраты на электроэнергию на 99% Welding Journal 83 2004 40
10. Mazda разрабатывает первую в мире технологию соединения алюминия с использованием тепла трением 27 февраля 2003 г. http: // www.mazda.com/publicity/release/2003/200302/0227e.html
11. Герлих А. Аврамович-Чингара Г. Норт Т. Х. Влияние параметров обработки на микроструктуру Al 5754 Точечная сварка трением с перемешиванием Форум по материаловедению 519–521 2006 1107 1112
12. Киффин В.Дж. Тредгилл П.Л. Лалвани Х. Винн Б.П. Прогресс в FSSW высокопрочной автомобильной стали DP800 Труды 6-го Международного симпозиума по сварке трением с перемешиванием 10–13 октября 2006 г. Монреаль, Канада
13. Су П Герлих А Норт Т.H Bendszak G.J. Поток материала при точечной сварке трением с перемешиванием. Наука и технология сварки и соединения 11 2006 61 71
14. Арбегаст В. Дж. Аллен С. Д. Лангерман М Маркиз Ф. Хендерсон Э. Сведин С. Мур С. Трухильо А. Подраза Д. Фриман Дж. Кох Н. Исследование точечной сварки трением тонких алюминиевых листов Труды 15-й конференции и выставки AEROMAT — Современные аэрокосмические материалы и процессы 7 июня — 10 2004 г. Сиэтл, США
15. Schilling C Dos Santos J Способ и устройство для соединения не менее двух смежных деталей сваркой трением
16. Да Силва A Уровень M.D Rosendo T Mazzaferro C Mazzaferro J Ramos FD Beyer M Bergmann L Isakovic J Strohaecker TR Dos Santos JF Микроструктура и свойства точечных сварных швов трением в Alclad AA 2024-T3 толщиной 2 мм FABTECH & AWS Welding Show Чикаго — Иллинойс, США 11 ноября –14 2007
17. Да Силва A Tier M. D Rosendo T Ramos F.D Mazzaferro C Mazzaferro J Bergmann L Strohaecker T.R Dos Santos J.F. Точечная сварка трением и точечным перемешиванием — Обзор литературы Национального института исследований и разработок в области сварки и испытаний материалов 36 44
18. Розендо Т Да Силва А.M Tier M.D Dornelles F Mazzaferro J.A.E Mazzaferro C.P Dos Santos J.F Strohaecker T.R Предварительное исследование точечной сварки трением алюминиевого сплава Alclad 2024-T4
19. Да Силва А.М. Тьер М.Д. Розендо Т. Рамос Ф.Д. Бейер М. Строхеккер Т.Р. Дос Сантос Дж.Ф. Предварительные исследования микроструктурных особенностей и механических характеристик точечной сварки трением алюминиевых сплавов. Международный семинар IIW по процессам точечной сварки трением 29–30 марта 2007 г. Гестахт, Германия
20. Арбегаст В.J Refill Точечная сварка трением с перемешиванием алюминиевых сплавов Международный семинар IIW по процессам точечной сварки трением 29–30 марта 2007 г. GKSS Forschungszentrum Geesthacht, Deutschland
21. Tier MD Rosendo T Olea CW Mazzaferro CP Ramos FD Bayer M Dos Santos JF Da Silva AM Mazzaferro J. Strohaecker TR Влияние микроструктуры сварного шва на механические свойства заправки точечной сваркой трением алюминиевого сплава 5042 Труды 7-го Международного симпозиума по фрикционному перемешиванию Сварка 20–22 мая 2008 г. Остров Авадзи, Япония
22. Мацаферро Х.А. Э. Росендо Т. Маззаферро К. С. П. Рамос Ф. Д. Таер М. Д. душ Сантуш Дж. Ф. Строхакер Т. Р. Предварительное исследование механических свойств точечной сварки трением алюминия 7-й Международный симпозиум по сварке трением с перемешиванием Остров Авадзи, Япония 20–22 мая 2008 г.
23. Али А. Браун М.В. Родопулос К.А. Gardiner S Определение характеристик сварных соединений трением 2024-T351 Журнал анализа и предотвращения отказов 6 4 августа 2006 г. 83 96
24. Бут Д.Sinclair I Усталость сварки трением с перемешиванием 2024-T351 Форум по материаловедению из алюминиевого сплава 396–402 2002 1671 1676
25. Герлих А. Су П Ямамото М Норт Т. Н Влияние параметров сварки на скорость деформации и микроструктуру точечной сварки трением с перемешиванием 2024 Алюминиевый сплав Журнал материаловедения 42 14 июля 2007 г. 5589 5601
26. Чанг В.С. Чо, Х.Дж. Ким Х.Дж. Чун К.К. Оценка свариваемости сплава с точечным трением для автомобильного материаловедения Форум 539–543 2007 411 416
27. Фрини Т.Шарма С.Р. Мишра Р.С. Влияние параметров сварки на свойства точечной сварки трением 5052 Al с перемешиванием и трением 2006 Конгресс SAE, Детройт, Технический документ SAE 2006-01-0969
28. Мишра Р. С. Фрини Т. А. Уэбб С. Чен Ю. Л. Сад X. Q Херлин Д. Р. Grant G.J. Точечная сварка трением с перемешиванием алюминиевого сплава 6016. Сварка трением с перемешиванием и обработка IV, TMS 2007 341 347
29. Окамото К. Хант Ф. Разработка техники и машины для сварки трением с перемешиванием для сборки алюминиевого листового металла — сварка трением с перемешиванием алюминия для автомобильной промышленности (2), 2005-01-1254 2005 Конгресс SAE, Детройт, Технический документ SAE SP-1959 121 125
30. Твиди Б.Т. Уайднер К. А. Берфорд Д. А. Влияние обработки поверхности на поверхность прилегания точечных швов с перемешиванием трением 333 340
31. Патнаик А.К. Кох К.Дж. Арбегаст В.Дж. Аллен К.Д. Статические свойства компрессионных панелей с точечной сваркой и точечной сваркой трением, укрепленные обшивкой, 2006-01-0967
32. 2000
33. Аддисон А.С. Робелу А.Дж. Точечная сварка трением с перемешиванием: основные параметры и их влияние Труды 5-го Международного симпозиума по сварке трением с перемешиванием 14–16 сентября 2004 г. Мец, Франция
34. Аллен С.D Arbergast W. J Оценка точечной сварки трением в алюминиевых сплавах 2005 Конгресс SAE, Детройт, Технический документ SAE SP-1959, 2005-01-1252 107 113

Процитировано

Распознавание траектории сварного шва

для автоматизированного ведения пропущенной сварки пространственно прерывистого сварного шва на основе датчика лазерного зрения

2.1. Experimental Details

— изображение экспериментальной системы и устройств. Система лазерного сканирования смещения состояла из лазерного генератора (длина волны лазера: 650 нм, мощность: 100 мВт), узкополосного фильтра (пропускались световые волны 650 нм), ПЗС (TCD1208AP), шагового двигателя, и приемная линза.Вместо того, чтобы подключаться к сварочному пистолету, система лазерного сканирования смещения была установлена ​​на определенном расстоянии перед сварочным пистолетом, и система в основном использовалась для определения расстояния между точкой измерения на поверхности канавки сварного шва и начало координат. Система программируемого логического контроллера (ПЛК) в основном использовалась для управления всеми операциями, которые требовались для механизма поворота сварочной горелки, сдвижного модуля XY и механизма перемещения для завершения процесса сварки.Сварочная горелка управлялась скользящим модулем XY, чтобы двигаться вперед и назад. Для управления сварочной горелкой в ​​виде конуса механизм поворота сварочной горелки был установлен на сдвижном модуле XY. Устройство системы приводилось в движение подвижным механизмом для перемещения в направлении сварки. Подъемная платформа использовалась для регулировки общего падения большого диаметра обрабатываемой детали перед сваркой. Для ПК процессор CPU с основной частотой 1,8 G (Intel (R) i5-8250, RAM 8 G) использовался для запуска основного алгоритма программы и выполнения сложных вычислительных задач.

Конфигурация экспериментальной системы.

В этом исследовании система лазерного сканирования смещения была разработана независимо на основе усовершенствованного лазерного датчика смещения в обычных точках. На основе системы оптической триангуляции точечного лазерного датчика смещения к системе лазерного сканирования смещения было добавлено устройство поворотного зеркала, включая двигатель и плоское зеркало, а также двигатель, который мог приводить плоское зеркало во вращение коаксиально. .Устройство с вращающимся зеркалом могло изменять направление измерения оптической триангуляционной системы, тогда как обычная точечная лазерная оптическая триангуляционная система могла измерять расстояние только в направлении лазерного луча. Следовательно, разработанная сенсорная система может выполнять измерения в нескольких направлениях с постоянным физическим положением и ориентацией системы, что значительно улучшает степень свободы измерения датчика (). Как показано на рисунке, эта сенсорная система в основном состоит из точечной лазерной оптической триангуляционной системы и поворотного зеркала.Двигатель и плоское зеркало были соосными, угол между осью излучаемого лазера и осью вращения шагового двигателя составлял 90 °. Во время измерения шаговый двигатель управлялся для управления отклонением плоского зеркала, которое отклоняло падающий лазерный луч, тем самым изменяя направление измерения оптической триангуляционной системы. Принцип измерения был следующим: сначала лазерный луч, испускаемый оптической триангуляционной системой, отражался плоским зеркалом на заготовку.Затем лазерное пятно на поверхности заготовки отражалось плоским зеркалом в оптическую триангуляционную систему. В конечном итоге длину падающего лазерного луча (например, Op2 и Op1) при разных углах отклонения можно определить на основе принципа триангуляции.

Конфигурация разработанной системы лазерного сканирования смещения.

2.2. Определение углового положения и траектории угловых сварных швов

показывает схематическую диаграмму определения положения и траектории сварки.Была установлена ​​система координат с точкой пересечения оси плоского зеркала системы измерения смещения лазерного сканирования (т. Е. Оси вала двигателя) и осью падающего лазера в качестве начала O. Направление оси плоского зеркала (т. Е. , направление сварки) устанавливали как ось X, а перпендикулярные линии, указывающие от начала координат до поверхности прямоугольной канавки сварного шва, устанавливали как оси Y и Z. Как показано на рисунке a, устройство с поворотным зеркалом лазерной сканирующей системы измерения смещения приводило к вращению объекта измерения против часовой стрелки под начальным углом α, измерению один раз для каждого поворота на определенный угол θ, а затем передавало информацию о расстоянии до точки измерения. к процессору ПК в реальном времени.Система лазерного сканирования смещения вернулась в исходное положение после вращения и измерения N раз, и во время этого процесса сброса никаких измерений не производилось. Во время процесса сброса датчика процессор ПК использовал метод разности для обработки вышеупомянутых данных измерений, чтобы получить информацию о расстоянии до точек измерения вблизи угла сварного шва. В конце концов, (x0, y0, z0), координаты угла шва угловой сварки, были рассчитаны на основе информации о расстоянии и соответствующем угле отклонения.Как показано на b, когда устройство перемещалось вдоль направления сварки, была обнаружена угловая траектория прямоугольного сварного шва, и двумерная траектория этого угла в плоскости XZ была объектом, извлеченным и проанализированным в этом исследовании. Чтобы облегчить анализ, для характеристики двумерной траектории угла сварного шва в плоскости XZ использовался тренд изменения горизонтальной высоты H (эталонная высота от угла сварочного шва до ровной поверхности). Как показано на, уравнение для решения горизонтальной высоты H было

{x0 = S y0 = Lcos (nθ + α) n = 1,2,3, ⋯, Nz0 = Lsin (nθ + α) n = 1,2,3, ⋯, NH = H0 − z0

( 1)

где s обозначает длину перемещения системного устройства, L — расстояние от начала координат O до точки измерения на поверхности канавки сварного шва (т.е.(длина падающего лазерного луча), H0 обозначает опорную высоту от начала координат O до уровня земли, n — порядковый номер точки измерения, N — количество измерений в цикле сканирования, θ — угол между соседними измерительными лазерными лучами, а α — угол между первоначальным измерительным лазерным лучом и осью Y.

Принципиальная схема определения положения и траектории шва: ( a ) определение положения сварного шва; ( b ) определение траектории сварного шва.

Определение характерных параметров траектории пласта.

2.3. Выделение элементов траектории шва

Контурная кривая объекта имеет два элемента формы, то есть вписанный радиус и вогнуто-выпуклый элемент характерного треугольника. Характеристический треугольник строился следующим образом: контурная кривая снималась равномерно. Две точки, то есть pi ‘и pi ″, были найдены по часовой стрелке и против часовой стрелки вдоль контурной кривой, причем случайная точка pi была начальной точкой.l (известная как длина сегментированной дуги) обозначает длину дуг между двумя точками и pi, а характеристический треугольник Δpi′pipi ″ был сформирован путем описания точки pi для формы контурной кривой. Как показано на, pi и pk — две случайные точки выборки на контурной кривой, O — центр формы контура, Δpi′pipi ″ и Δpk′pkpk ″ — характерные треугольники в точках выборки pi и pk, Oi и Ok представляет собой центр Δpi′pipi ″ и Δpk′pkpk ″. Li и Lk относились к расстояниям от O до pi и pk, Li ‘и Lk’ были расстояниями от O до Oi и Ok, LOi и LOk были расстояниями от pi и pk до Oi и Ok, а Ri и Rk были расстояниями вписанные окружности с радиусами Δpi′pipi ″ и Δpk′pkpk ″.

Анализ формы траектории пространственно прерывистого угла сварного шва состоял из трех частей. Во-первых, разностный метод был использован для анализа траектории угла сварочного шва для извлечения данных о траектории пространственно прерывистого угла сварного шва. Во-вторых, были извлечены особенности формы траектории пространственно прерывистого угла сварного шва. В-третьих, был проведен анализ Фурье набора характеристик формы, а затем был решен дескриптор формы Фурье траектории пространственно прерывистого угла сварного шва.показывает блок-схему анализа формы косинусоидальной кривой. Впервые разностный метод был применен для извлечения траектории пространственно прерывистого угла сварного шва. Затем был установлен характеристический треугольник на основе формы траектории пространственно прерывистого угла сварного шва, и были извлечены две характеристики формы (т.е. вписанный радиус и степень вогнутости-выпуклости). Чтобы исключить влияние начальной точки, был сформирован набор элементов формы на основе множественной формы этих двух элементов формы.Затем набор был обработан дискретным анализом Фурье, чтобы найти вектор признаков (также известный как дескриптор формы Фурье), который использовался для описания формы. Наконец, категория образцов была определена на основе евклидова расстояния между вектором признаков тестовой выборки и библиотекой сопоставления классов.

Результат обработки каждого шага предложенного алгоритма извлечения признаков.

P = {P1, P2, P3, ⋯, Pi, ⋯, PN} было траекторией сварного шва, поэтому значение разности Δi между левой и правой разностями в Pi можно выразить уравнением (2).

Δi = (Pi + m + ⋯ + Pi + 1 − mPi) — (mPi − Pi − m− ⋯ −Pi − 1) m, m≤i≤N − m

(2)

В уравнении, Pi + m + ⋯ + Pi + 1-mPi — обратная разность Pi, mPi-Pi-m- ⋯ -Pi-1 — прямая разность Pi, а m — длина данных, пройденных методом разности. Разумный m может устранить шумовые помехи.

Был проведен дифференциальный анализ траектории пространственно прерывистого угла сварного шва на основе уравнения (2), первой экстремальной точки Pa и последней экстремальной точки Pb после решения дифференциального анализа.Тогда интервал траектории сварочного шва [a, b] был тем местом, где необходимо было выделить элемент формы.

Вписанный радиус представлял собой отношение площади к полупериметру характеристического треугольника. Вписанный радиус в основном использовался для описания глобальных характеристик формы в точке пи. Как показано на, на основе формулы Герона было получено уравнение (3) для вписанного радиуса Ri характеристического треугольника в точке pi:

Ri = ci (ci − li ′) (ci − li ″) (ci − li ‴ ) ci

(3)

где Ri — вписанный радиус характеристического треугольника Δpi′pipi ″ в точке pi, li ′, li ″ и li ‴ относятся к расстоянию от точки pi до точки pi ′, расстоянию от точки pi до точки pi ″ и расстоянию от точки pi ‘до точки pi ″ соответственно, а ci обозначает полупериметр треугольника.

Вогнуто-выпуклый элемент был произведением вогнутости и выпуклости формы, умноженной на высоту вогнутости-выпуклости. Как показано на, вогнутость и выпуклость формы были определены следующим образом: когда расстояние Li между центром тяжести контура O и точкой pi было больше, чем расстояние между центром тяжести контура O и внутренним центром Oi характеристического треугольника Δpi ′ pipi ″, форма контура в точке pi была выпуклой по отношению к центроиду, при этом вогнутость и выпуклость формы были положительными.Напротив, когда расстояние Li между центром тяжести контура O и точкой pi было меньше расстояния между центром тяжести контура O и внутренним центром Oi характеристического треугольника Δpi′pipi ″, форма контура в точке pi была вогнутой по сравнению с центроид, при этом вогнутость и выпуклость формы отрицательны.

Высота вогнуто-выпуклой формы определялась следующим образом: LOi — это расстояние между точкой отбора пробы pi и внутренним центром Oi в характеристическом треугольнике Δpi′pipi ″.Чем больше был LOi, тем круче был наклон формы. Чем меньше был LOi, тем более пологим был наклон формы.

Следовательно, уравнение для решения степени вогнуто-выпуклой особенности (CCH) было

CCHi = {LOi, Li − Li ′> 00, Li − Li ′ = 0 − LOi, Li − Li ′ <0, i = 1,2,3, ⋯, N

(4)

По порядку возьмите образец контурной кривой, необходимо выбрать подходящую начальную точку. Когда начальная точка набора точек дискретизации изменилась, набор точек дискретизации претерпел смещение, и только фаза соответствующего коэффициента преобразования Фурье изменилась соответствующим образом, при этом его значение амплитуды осталось постоянным.Следовательно, с использованием только амплитуды коэффициента Фурье для описания окончательного элемента формы, влияние положения начальной точки на дескриптор формы Фурье было устранено. Таким образом, вписанный радиус Ri, который был нормализован во всех точках выборки, был объединен с вогнуто-выпуклым признаком CCHi в форме комплексного числа zi = Ri + CCHij, чтобы окончательно получить набор комплексных чисел (далее именуемый элементом формы комплексная функция), соответствующий набору точек выборки контура, которые могут характеризовать элементы формы.Действительная часть комплексной функции представляла точки выборки, описание общей формы контурной кривой, а мнимая часть характеризовала подробные характеристики формы контурной кривой в точках выборки.

Дискретное преобразование Фурье было выполнено для комплексной функции элемента формы, и коэффициент преобразования Фурье был рассчитан с использованием следующего уравнения:

Zk = 1N∑i = 1N (Ri + CCHij) exp (−j2πkiN), i = 1 , 2,3, ⋯, №

(5)

где Zk обозначает коэффициент преобразования Фурье комплексной функции элемента формы, N представляет количество точек выборки, а k является переменной частотной области.

Был вычислен модуль коэффициента преобразования Фурье Zk, который был получен с помощью уравнения (5), | Zk |, и дескриптор формы Фурье W был окончательно решен, уравнение которого было

W = [| Z1 | | Z2 | | Z3 | ⋯ | Zk | ]

(6)

где k — переменная частотной области, | Zk | — модуль коэффициента преобразования Фурье с k в качестве переменной частотной области, а W — дескриптор формы Фурье.

2.4. Метод классификации на основе евклидова расстояния

Категория тестовых образцов в библиотеке сопоставления категорий определялась евклидовым расстоянием.Сходство между тестовыми образцами и библиотекой сопоставления категорий измерялось с помощью евклидова расстояния. Расстояние и сходство были обратно связаны. По-видимому, категорией, наиболее похожей на библиотеку сопоставления категорий, была категория, к которой принадлежали тестовые образцы. Расчетное уравнение было следующим:

d (WX, WCi) = ∑k = 1m (ZXk − ZCik) 2

(7)

CX = argmin {d (WX, WCi), i = 1,2, 3, ⋯, N}

(8)

где WX — дескриптор формы Фурье тестовой выборки X, WCi — дескриптор формы Фурье категории Ci в библиотеке сопоставления категорий, m — переменная частотной области анализа Фурье, ZXk и ZCik — модули k-го Фурье коэффициенты преобразования WX и WCi, а CX обозначает категорию, к которой принадлежат тестовые образцы.

Библиотека соответствия категорий была получена путем обучения выборок методом наименьших квадратов. Во-первых, описанный выше метод был использован для решения дескриптора формы Фурье обучающих выборок. Оптимальное решение, соответствующее дескриптору формы Фурье обучающих выборок, было вычислено с использованием метода наименьших квадратов, и это оптимальное решение затем использовалось как соответствующая библиотека этой категории. Соответствующее уравнение вывода было следующим:

где E обозначает квадрат функции потерь метода наименьших квадратов, Wy = C — оптимальное решение обучающих выборок, которое было вычислено с использованием метода наименьших квадратов, Wi — дескриптор Фурье i-й обучающей выборки, Wy — показатель Фурье.