Технология: орбитальная сварка
ОРБИТАЛЬНАЯ СВАРКА
ПРОСТОТА В ИСПОЛЬЗОВАНИИ
Имеет механическое отслеживание профиля трубы. Возможна горелка с водяным охлаждением или с газовым. Используются стандартные детали с простой и легко управляемой механикой: идеально подходит для начинающих в области орбитальной сварки. Новые источники SAXX AXXAIR были разработаны для простого и более удобного использования. Требуется всего несколько часов для обучения.
КАЧЕСТВО И ПОВТОРЯЕМОСТЬ ШВА
Предлагает оптимальное качество сварки, выдерживая самые тяжелые испытания (рентген) для каждого шва.
ВОЗМОЖНОСТЬ РАЗНЫХ ОПЦИЙ
Регулировка угла горелки — Внешняя защита газа — Подача проволки: возможность сварки труб от 3 до 8 мм. AVC/OSC : возможность сварки толстостенных труб гарантируя качество радиографического контроля сварочного шва.
— Стационарная орбитальная сварка
— Сварка микрофитингов
— Закрытые сварочные головки
— Открытые сварочные головки
— Сварка труб в трубную доску
Продукция > 3мм :
— Стационарная орбитальная сварка
— Открытые сварочные головки
— Сварка труб в трубную доску
ОРБИТАЛЬНЫЕ ИСТОЧНИКИ ТИГ
МОДЕЛИ ИСТОЧНИКОВ
Мы предлагаем разные модели сварочных источников. Выбор модели зависит от разных параметров: частота использования и труб которые нужно сварить. Предложенные модели могут иметь ток до 300 А.
Источники AXXAIR предназначены только для наших машин и орбитальных сварочных головок используемых в таких отраслях как : фармацевтическая, пищевая, химическая и других.
ОСНОВНЫЕ ФУНКЦИИ
(В ЗАВИСИМОСТИ ОТ МОДЕЛИ)
5,7-дюймовый цветной сенсорный экран
Безопасный доступ по паролю в зависимости от уровня навыков пользователя
Режим автоматического расчета для создания программ по синергии
Программы, созданные на CF-карте, 200 программ по 20 секторов на CF-карту
Многокритериальный режим поиска программ на CF-карте
Режим сбора данных сварки для файлов на CF-карте: 999 файлов сбора
Модуль печати файла, включенный в CF-карту
Визуализация заданных и фактических параметров во время сварки
Пошаговый режим сварки: синхронизация скорости сварки по импульсу тока позволяет сварку большей толщины без снятия фаски
Удаленная диагностика: управление неисправностями и хранение истории
Модульность: AVC, FIL, опция осцилляции
Пульт дистанционного управления: 20 м (опция расширения)
Высокопроизводительный кулер
Станция, ток, режим калибровки напряжения
Суточный счетчик и сумматор
Расчет времени сварки
Локальная безопасность обнаружения газа
Продукция компании AXXAIR в нашем каталоге
ЗАКРЫТАЯ СВАРОЧНАЯ ГОЛОВКА AXXAIR SATF-115ND
ОТКРЫТАЯ СВАРОЧНАЯ ГОЛОВКА SATO-115ND (19 — 115 ММ)
SAXX-210 ИСТОЧНИК ТОКА
Орбитальная cварка труб и трубных досок
Орбитальная и автоматизированная сварка
Автоматизация для повышения производительности
Котлы и теплообменники используются в любых отраслях промышленности, но чаще всего – в химической и нефтехимической отраслях, на нефтеперерабатывающих заводах и электростанциях.
Компания POLYSOUDE предлагает сварочные головки для сварки труб и трубных досок (со сварочной проволокой и без нее), а также постоянно вращающиеся горелки. Высокая мощность систем достигается благодаря водяному охлаждению. Доступны дополнительные принадлежности для внтрунних отверстий, задние и сдвоенные пластины.
Умные сварочные станции — Источники сварочного тока
СМОТРЕТЬ ПРОДУКЦИЮВысокопроизводительное оборудование для множества областей применения Источник сварочного тока для орбитальной сварки состоит из нескольких интегрированных блоков, каждый из которых выполняет определенные функции: Один или два силовых инвертора подают сварочный ток, а также нагревают заполняющую проволоку в системах сварки вольфрамовым электродом в среде защитного газа с подачей горячей проволоки. На сегодняшний день источники сварочного тока на основе инвертора являются передовой технологией, но более производительным решением является только уникальный высокопроизводительный транзисторный источник тока PC-TR фирмы POLYSOUDE. Программируемый блок управления, работающий под управлением встроенного микроконтроллера либо ПК. Встроенная либо внешняя система получения данных.
Сварочные головки для сварки труб и трубных досок
СМОТРЕТЬ ПРОДУКЦИЮКомпания POLYSOUDE предлагает разные конфигурации оборудования для сварки труб и трубных досок, которое соответствует разным областям применения и специальным требованиям:
Сварочная головка с закрытой камерой позволяет выполнять автогенную сварку без подачи заполняющей проволоки. – Сварочная головка с открытой камерой и без AVC идеально подходит для сварки в один слой. Два слоя необходимо варить за два раздельных этапа.
Открытая сварочная головка с AVC позволяет одному оператору одновременно управлять несколькими сварочными головками с подачей проволоки. Расстояние от электрода до заготовки можно запрограммировать, и оно будет непрерывно поддерживаться в течение всего сварочного цикла.
Специально предназначено для автогенной сварки (заподлицо и с небольшим углублением) титана, инконеля и всех других материалов, чувствительных к окислению
- TS 8/75
“Top Gun” – Один оператор управляет несколькими […]
+
Наши контакты
Аппараты для подачи проволоки при сварке труб и трубных досок
Адаптированное к потребностям заказчиков оборудование и инструменты для орбитальной сварки труб и трубных досок
СМОТРЕТЬ ПРОДУКЦИЮПроверенные решения для уникальных областей применения
При неподвижной заготовке сварочная горелка перемещается вдоль кругового сварного шва. Для специальных областей применения, на которые не рассчитаны стандартные модульные сварочные головки, компания POLYSOUDE разработала и постоянно обновляет серию инструментов общего назначения, которые можно адаптировать к требованиям конкретных заказчиков.
Почти все свариваемые металлы и сплавы используются при сварке труб и трубных досок, тогда как размеры при этом относительно ограничены. Большинство диаметров труб находятся в диапазоне от 19,05 мм (3/4″) до 50,8 мм (2″) при толщине стенки от 1,65 мм до 4,5 мм.
В большинстве случаев сварочное оборудование, которое используется для сварки труб и трубных досок, специально адаптировано к конкретной области применения и необходимом уровню автоматизации:
1 – Сварочное оборудование с управлением по трем осям (сварочный газ, сварочный ток, поворот горелки) состоит из источника питания со встроенным сварочным контроллером, а также сварочной головки с закрытой камерой. Это оборудование позволяет выполнить автогенную сварку без добавления присадочной проволоки.
2 — Сварочное оборудование с управлением по четырем осям (сварочный газ, сварочный ток, поворот горелки, подача проволоки) состоит из источника питания со встроенным сварочным контроллером, а также открытой сварочной головки. Это оборудование особенно полезно, если необходимо выполнить сварку только в один слой. Для сварки в два слоя потребуются два отдельных прохода.
3 — Сварочное оборудование с управлением по пяти осям (сварочный газ, сварочный ток, поворот горелки, подача проволоки, AVC) состоит из источника питания со встроенным сварочным контроллером, а также сварочной головки с конфигурацией AVC. Это оборудование позволяет одному оператору управлять несколькими сварочными головками. Высота электрода программируется и автоматически регулируется системой на протяжении всего цикла, без прерывания процесса на отдельные циклы.
4 —
Орбитальная сварка труб диаметром 57-219 мм — Технология ATIG
ТЕХНОЛОГИЯ И ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ОРБИТАЛЬНОЙ СВАРКИ ТРУБ ДИАМЕТРОМ 57-219мм С ПРИМЕНЕНИЕМ АКТИВИРУЮЩЕГО ФЛЮСАВ отделе 11 ИЭС им. Е.О. Патона НАН Украины разработана технология орбитальной аргоно-дуговой сварки неплавящимся электродом с применением активирующего флюса – ATIG-способ. Он позволяет увеличить до 6мм толщину металла, свариваемого за один проход без разделки кромок. При этом обеспечивается качественное формирование сварных швов во всех пространственных положениях без подкладки «на весу» (рис. 1).
Рис. 1. – Неповоротный стык трубы диаметром 76х4,5 из стали 12Х18Н10Т, выполненный за один проход орбитальной ATIG-сваркой.
Результаты сравнительных механических испытаний показали, что сварные соединения, выполненные ATIG-способом по показателям прочности, пластичности и ударной вязкости не уступают традиционным.
Применение активирующих флюсов на Курской и Смоленской АЭС для орбитальной сварки в условиях монтажа свидетельствует о перспективности данного способа.
Для реализации данной технологии разработан сварочный комплекс для труб диаметром 57-219 мм. Комплекс включает в себя малогабаритный сварочный аппарат, источник сварочного тока, блок автономного охлаждения сварочной горелки и систему управления.
Управление сварочным комплексом осуществляется при помощи программируемого контроллера. В контроллер с помощью компьютера вводится программа, в соответствии с которой он управляет процессом сварки.
В зависимости от требований заказчика программы могут быть простые и сложные. Простейшая программа предусматривает перемещение аппарата вдоль свариваемого стыка с постоянной скоростью и его автоматическую остановку после выполнения стыка. Программы более сложного уровня предусматривают комплекс многоходовых операций: например автоматическое нанесение активирующего флюса, выход в исходное для сварки положение, сварку с постоянной или переменной скоростью – в зависимости от положения электрода в пространстве и другие возможности. Все зависит от конкретных условий и требований заказчика.
Оборудование для орбитальной ATIG-сварки| | |
Аппарат для орбитальной сварки трубопроводов с применением активирующего флюса в исполнении для труб диаметром 57-219 мм | Инверторный источник питания для ATIG-сварки и блок принудительного охлаждения |
Панель оператораТехнические характеристики оборудования
| Наружный диаметр свариваемых труб, мм | 57-219 |
| Толщина стенок свариваемых труб, мм | 2,5-6,0 |
| Сварочный ток, А | 5 – 270 |
| Скорость сварки, мм/мин | 10-200 |
Сварка выполняется без разделки кромок и без использования присадочной проволоки.
Если Вас заинтересовала наша информация просим обращаться: тел. (+38 044) 200-17-39;т/ф. (+38 044) 205-23-21;
e-mail: [email protected]
автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.06, диссертация на тему:Технологические основы автоматической орбитальной сварки трубопроводов атомных станций
Библиография Полосков, Сергей Иосифович, диссертация по теме Технология и машины сварочного производства
1. Машиностроение. Энциклопедия. Т. 1V-25. Машиностроение ядерной энергетики / Под ред. Е.О. Адамова. М.: Машиностроение, 2005. — Кн. 1. — 960 с.
2. Машиностроение. Энциклопедия. Т. IV-25. Машиностроение ядерной энергетики / Под ред. Е.О. Адамова. М.: Машиностроение, 2005. — Кн. 2. — 944 с.
3. Атомные станции России: 2002. М.: Росэнергоатом, 2003. — 112 с.
4. Львов Н.С., Гладков Э.А. Автоматика и автоматизация сварочных процессов: Учебник для вузов. М.: Машиностроение, 1982. — 303 с.
5. Гладков Э.А. Управление процессами и оборудованием при сварке. М.: Изд-во «Академия», 2006. — 432 с.
6. Никифоров Д.Д., Лифшиц М.Л. Телевизионные автоматы в сварке элементов атомной техники. М: Энергоатомиздат, 1985. — 128 с.
7. Рощин В.В., Хаванов В.А. Сварочное оборудование НПО «НИКИМТ» // Сварочное производство. -1993. №5. — С. 7-9,13.
8. Монтаж и сварка трубопроводов из коррозионно-стойких сталей в атомной промышленности / Ю.Ф. Юрченко, В.В. Гума, В.В. Рощин и др. М.: Атомиздат, 1966. — 252 с.
9. Справочник монтажника тепловых и атомных электростанций / Под ред. В.П. Банника, Д.Я. Винницкого. М.: Энергоатомиздат, 1983. — 880 с.
10. Дорощук В.Е. Ядерные реакторы на электростанциях. М.: Атомиздат, 1977.207 с.
11. Строительство атомных электростанций / В.Б. Дубровский, П.А. Лавданский, Б.К. Пергаменщик, Н.Я. Тургин. М.: Энергоатомиздат, 1985. — 161 с.
12. Острейковский В.А. Эксплуатация атомных станций: Учебник для вузов. М.: Энергоатомиздат, 1999. — 928 с.
13. Научные основы обеспечения комплексной безопасности России. / Н.А. Маху-тов, В.Н. Осипов, М.М. Гаденин и др. // Проблемы безопасности при чрезвычайных ситуациях. М.: ВИНИТИ, 2002. — Вып. 5. — С. 15-26.
14. Зубченко А.С. Васильченко Г.С., Овчинников А.В. Надежность и ресурс сварных конструкций атомного энергетического оборудования // Автоматическая сварка. 1997. -№11.-С. 3-10.
15. Общие положения обеспечения безопасности атомных станций (ПН АЭ Г-01-011-97) / Госатомнадзор России. М.: НТЦ ГАН РФ, 1997. — 38 с. (Правила и нормы в атомной энергетике).
16. Правила устройства и безопасной эксплуатации оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок (ПН АЭ Г-7-008-89) / Госатомэнергонадзор СССР. М.: Энергоатомиздат, 1990. — 168 с. (Правила и нормы в атомной энергетике).
17. Хромченко Ф.А. Ресурс сварных соединений паропроводов. М.: Машиностроение, 2002.-352 с.
18. Основные правила обеспечения эксплуатации атомных станций (РД ЭО 034802). М.: Центр Принт, 2002. — 280 с.
19. Henon В.К. Orbital welding of stainless steel tubing for biopharmaceutical, food and dairy use // Tube International. -1999. Vol.18, №9. — P. 349-353.
20. Шефель В.В. Автоматическая сварка трубопроводов атомных электростанций // Автоматическая сварка. 1987. — №2. — С. 45-50.
21. Фейгип Л.В. Сварочные работы на монтаже энергоблока с ВВЭР-1000 // Энергетическое строительство. 1983. — №8. — С. 29-33.
22. Луценко В.И. Сварочные работы на монтаже оборудования первого энергоблока Хмельницкой АЭС // Энергетическое строительство. 1987. — №7. — С. 56-57.
23. Сварка при монтаже оборудования и металлоконструкций реакторных установок / В.В. Рощии, В.А. Хаванов, Л.И. Акулов, В.А. Букаров // Труды НИКИМТ: Сварка в атомной промышленности и энергетике. М.: ИздАТ, 2002. — Т. 1. — С. 81-118.
24. Хавапов В.А., Седов Ю.С. Сварочное оборудование с дистанционным управлением для регламентных и ремонтных работ в атомной энергетике // Сварочное производство. -1993. №9. — С. 31-33.
25. Хромчепко Ф.А. Сварка оборудования электростанций: Справочник. М.: Энергия, 1977. — 368 с.
26. Букаров В.А. Технология дуговой автоматической сварки в защитных газах // Труды НИКИМТ: Сварка в атомной промышленности и энергетике. М.: ИздАТ, 2002. — Т. 1.-С. 149-210.
27. Ищенко Ю.С. Физико-технологические основы формирования швов в процессе дуговой сварки // Труды НИКИМТ: Сварка в атомной промышленности и энергетике. М.: ИздАТ, 2002. — Т. 2. — С. 204-240.
28. Ерохин А.А., Ищенко Ю.С. Некоторые закономерности формирования проплава при сварке иеповоротных стыков труб // Сварочное производство. 1967. — №4. — С. 16-18.
29. Верчеико В.Р., Петров А.В., Баранов М.И. Автоматическая сварка иеповоротных стыков труб // Сварочное производство. 1956. — №6. — С. 22-25.
30. Акулов А.И. Автоматическая сварка неповоротных стыков труб в среде углекислого газа // Сварочное производство. 1957. — №10. — С. 25-29.
31. Ищенко Ю.С. Обеспечение постоянства теплового режима аргонодуговой сварки кольцевых швов // Сварочное производство. 1966. — №8. — С. 7-10.
32. Белкин С.А., Ворновицкий И.Н. Технология сварки при монтаже оборудования АЭС с реакторами РБМК. М.: Энергоатомиздат, 1987. — 88 с.
33. Белкин С.А., Ротштейп А.В. Монтаж стационарных трубопроводов АЭС во Франции // Энергетическое строительство. 1990. — №6. — С. 74-77.
34. Свойства сварных соединений трубопровода Ду=850 мм главного циркуляционного контура АЭС, выполненных автоматической аргонодуговой сваркой / С.А. Белкин, И.В. Иванова, М.М. Борисенко и др. // Энергетическое строительство. 1992. — №5. — С. 5055.
35. Волков В.А. Специальное металлорежущее оборудование // Технология машиностроения. 2000. — №5. — С. 6-10.
36. Белоусов А.Н., Полосков С.И., Мостовой Ю.В. Опыт НИКИМТ по созданию устройств для сборки и центрирования труб под сварку // Труды НИКИМТ: Сварка в атомной промышленности и энергетике. М.: ИздАТ, 2002. — Т. 2. — С. 382-395.
37. Гриненко В.И., Белкин С.А., Астафурова Н.И. Сварка неноворотных стыков труб из стали X19II9T методом автоопрессовки // Сварочное производство. 1963. — №10. -С. 27-29.
38. Автоматическая дуговая сварка стыков труб методом автоопрессовки / В.В. Ро-щин, Ю.С. Ищенко, В.А. Букаров, В.А. Хавапов // Вопросы атомной науки и техники. Сер.: Сварка в атомной промышленности. 1985. — Вып. 1 (14). — С. 73-81.
39. А.с. №212409 СССР, МКИ3 В 23К 9/16 Способ сварки труб автоопрессовкой /
40. B.В. Рощии, В.И. Гриненко, С.А. Белкин и др. №891492/25-27 от 02.04.64; Бюл. №9-1968.1. C. 52.
41. А.с. №270153 СССР, МКИ3 В 23К 9/16 Способ электрической сварки неповоротных стыков труб / В.В. Рощин, Б.И. Муромцев, Г.Н. Гусаков, Л.И. Маслов. -№1109236/25-27 от 22.10.66; Бюл. №16-1970. С. 67.
42. Автоматическая сварка соединений стали ЭИ-847 методом последовательногопроплавлеиия / В.В. Рощин, Ю.С. Ищенко, В.А. Букаров и др. // Автоматическая сварка. -1972. -№3,- С. 39-41.
43. Букаров В.А., Ищенко Ю.С. Технология автоматической дуговой сварки трубных соединений и перспективы ее совершенствования // Вопросы атомной науки и техники. Сер.: Сварка в атомной промышленности. 1985. — Вып. 1 (14). — С. 52-63.
44. Букаров В.А., Корпеев Ю.Н. Автоматическая сварка стыковых соединений проникающей дугой // Вопросы атомной науки и техники. Сер.: Сварка в ядерной технологии. -1985.-Вып. 2(15).-С.4-14.
45. Савицкий М.М., Мелышчук Г.М., Гинзбург Г.М. Технология сварки неповоротных стыков труб с активирующим флюсом // Автоматическая сварка. 1994. — №9-10. — С. 33-37.
46. Полосков С.И., Ищенко Ю.С., Букаров В.А. Анализ факторов, определяющих формирование сварочной ванны при орбитальной сварке пеповоротиых стыков труб (обзор) // Сварочное производство. 2003. — №2. — С. 11-19.
47. Организация сварочных работ и контроля качества сварных соединений при монтаже первой очереди ЛАЭС / В.В. Гума, Ю.А. Якобсон, М.К. Любимов // Труды НИКИМТ: Технология монтажных работ. М.: НИКИМТ, 1975. — Вып. 1. — С. 36-48.
48. Белкин С.А., Шефель В.В. Автоматическая аргонодуговая сварка при монтаже трубопроводов АЭС // Энергетическое строительство. 1985. — №11. — С. 43-46.
49. Тавастшерна Р.И. Изготовление и монтаж технологических трубопроводов. -М.: Высшая школа, 1990. 256 с.
50. Дуговая сварка сварных трубных конструкций / И.А. Шмелева, М.З. Шейнкин, И.В. Михайлов, Э.В. Островский. М.: Машиностроение, 1985. — 232 с.
51. Березин В.Л., Суворов А.Ф. Сварка трубопроводов и конструкций. М.: Недра, 1983. — 328 с.
52. Орбитальная сварка трубопроводов / О.Е. Островский, В.И. Кулик, О.М. Новиков, Е.М. Борисов // Сварочное производство. 1992. — №10. — С. 10-13.
53. Дзегилевич Э.И. Фишман А.Е. О повышении поставочной блочности трубопроводов машинного зала и реакторного отделения АЭС с реактором ВВЭР-1000 // Энергетическое строительство. 1988. — №11. — С. 57-58.
54. Садовников К.М. Механизация работ по монтажу импульсных трубопроводов КИПиА на электростанциях // Энергетическое строительство. 1990. — №6. — С. 74-77.
55. Потапов А.Н. Особенности монтажа средств автоматизации //Энергетическое строительство. 1986. — №8. — С. 44-45.
56. Фостик А.Н. Особенности монтажа ГЦТ первого энергоблока Хмельницкой АЭС // Энергетическое строительство. 1988. — №11. — С. 56-57.
57. Бори М.Я, Бабаев И.К., Фостик А.Н. Особенности монтажа трубопроводов ГЦК диаметром 850 мм // Энергетическое строительство. 1983. — №8. — С. 27-29.
58. Пэтц П., Иверсен К. Сварка элементов первого контура ядерных реакторов в ФРГ // Автоматическая сварка. 1979. — №10. — С. 44-48.
59. Федоров М.А., Воскресенский JI.A., Белоусов А.Н. К вопросу организации сбора и обработки информации о надежности работы эксплуатируемого монтажного оборудования // Энергетическое строительство. 1980. — №3. — С. 42-44.
60. Оборудование для сварки и резки при выполнении ремонтных работ / В.В. Ро-щин, В.А. Хаванов, А.К. Гранкин, В.А. Букаров // Труды НИКИМТ: Сварка в атомной промышленности и энергетике. М.: ИздАТ, 2002. — Т. 2. — С. 119-131.
61. Чертов С.С. Замена парогенераторов па блоке №2 Балаковской АЭС в 1999 г. // Организация технического обслуживания и ремонта АЭС и повышение КИУМ энергоблоков. М.: ВНИИАЭС. 2000. С. 170-171.
62. Гетман А.Ф. Концепция безопасности «течь перед разрушением» для сосудов и трубопроводов АЭС. М.: Энергоатомиздат, 1999. — 258 с.
63. Системный анализ и структуры управления / Под. общ. ред. В.Г. Шорипа. М.: Знание, 1975. — 304 с.
64. Спицнадель В.Н. Основы системного анализа: Учеб. Пособие. СПб.: «Изд. Дом «Бизнес-пресса», 2000. — 326 с.
65. Жилип Д.М. Теория систем: опыт построения курса. М.: Едиториал УРСС, 2003.- 184с.
66. Мошнин А.А., Полосков С.И., Воронцов Н.Ю. Методический подход к оценке уровня сварочного производства по структурным показателям характерных процессов // Сварка и контроль 2005. — Челябинск: ЮУрГУ, 2005. — С. 16-24.
67. Троицкий В.И. Научно-организационные и методические вопросы разработки межотраслевой комплексной системы управления качеством продукции сварочного производства //Автоматическая сварка. 1989. — №8. — С.53-58.
68. Задачи управления качеством формирования швов при дуговой сварке / Э.А. Гладков, Г.Г. Чернышов, А.В. Сас, A.M. Рыбачук // Сварочное производство. -1981. №12. -С.11-12.
69. Тарарычкин И.А. Методы статистического регулирования процессов сварочного производства. Луганск: ВУНУ им. В. Даля, 2003. — 120 с.
70. Управление качеством продукции па предприятии / М.В. Григорьев, В.П. Рыбкин, Г.И. Беликова, Л.А. Воскресенский // Труды НИКИМТ: Электрофизические способы обработки материалов. Другие направления работ. М.: ИздАТ, 2003. — Т. 6. — С. 193-206.
71. Березовский Б.М. Математические модели дуговой сварки. В 3 т. // Математическое моделирование и информационные технологии, модели сварочной ванны и формирования шва. Челябинск: ЮУрГУ, 2002. — Т.1. — 585 с.
72. Гончаров A.M. Системный анализ управления организационно-техническими системами // Технология машиностроения. 2004. — №4. — С. 62-65.
73. Lancaster J.F, The physics of welding. Oxford: Pergamon Press, 1983. 296 p.
74. Modeling of fundamental phenomena in welds / T. Zacharia, J.M. Vitek, J.A. Goldak, et. al. // Modeling and Simulation in Materials Science and Engineering. 1995. — Vol.3, №2. — P. 265-288.
75. Сас А.В., Гулаков C.B., Носовский Б.И. Управление сложными технологическими процессами дуговой сварки и наплавки // Сварочное производство. 1985. — №8. — С. 30-32.
76. Антонов А.В. Проектирование систем. Обнинск: ИАТЭ, 1996. — 157 с.
77. Полосков И.Е. Об одном подходе к анализу случайных процессов в распределенных системах // Математическое моделирование. 2003. — Т.15, №4. — С. 85-100.
78. Управление качеством продукции. ИСО 9000, ИСО 9004, ИСО 8408. М.: Изд-во стандартов, 1988. — 96 с.
79. Огвоздин В.Ю. Управление качеством: Основы теории и практики. М.: Изд-во «Дело и сервис», 2002. — 160 с.
80. Управление качеством и сертификация: Учеб. пособие / В.А. Васильев, Ш.Н. Калапдришвили, В.А. Новиков, С.А. Одиноков; Под ред. В.А. Васильева. М.: Интермет Инжиниринг, 2002. — 476 с.
81. Шубенкова Е.В. Тотальное управление качеством. М.: Экзамен, 2005. — 256 с.
82. Федюкин В.К. Управление качеством процессов. СПб.: Питер, 2004. — 208 с.
83. Крон Г. Исследование сложных систем по частям диакоптика. — М.: Наука, 1972. — 542 с.
84. Острейковский В.А. Теория систем. М.: Высшая школа, 1997. — 240 с.
85. Саркисян С.А., Ахундов В.М., Минаев Э.С. Большие технические системы. Анализ и прогноз развития. М.: Наука, 1977. — 350 с.
86. Влияние конструкторско-технологических факторов на герметичность сварных соединений неповоротных стыков тонкостенных трубопроводов / О.М. Новиков, А.С. Персидский, В.О. Токарев и др. // Сварочное производство. -1991. №9. — С. 12-13.
87. Диффепцированный подход к оценке качества сварных соединений / В.Ф. Лукьянов, В.Я. Харченко, A.M. Скребцов и др. // Сварочное производство. 1983. — №6. — С. 9-11.
88. Тарарычкин И.А. Статистические методы обеспечения качества продукции сварочного производства Луганск: Изд-во ВУНУ им. В. Даля, 2002. — 336с.
89. Тиганьков А.К., Губайдулин Р.Г., Елсуков Е.И. Совершенствование нормативных требований к качеству сварных соединений стальных конструкций: Часть 1 // Сварочное производство. 2000. — №11. — С. 30-33.
90. Тиганьков А.К., Губайдулин Р.Г., Елсуков Е.И. Совершенствование нормативных требований к качеству сварных соединений стальных конструкций: Часть 2 // Сварочное производство. 2000. — №12. — С. 24-28.
91. Тиганьков А.К., Губайдулин Р.Г., Елсуков Е.И. Совершенствование нормативных требований к качеству сварных соединений стальных конструкций: Часть 3 // Сварочное производство. 2001. — №3. — С.18-24.
92. Правила аттестации сварщиков оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок (ПН АЭ Г-7-003-87) / Госатомэнергонадзор СССР. М.: Энергоатомиздат, 1988. — 24 с. (Правила и нормы в атомной энергетике).
93. Волченко В.Н. Контроль качества сварных конструкций. М.: Машиностроение, 1986.-152 с.
94. Якобсон С.С., Ворновицкий И.Н. О необходимости оптимизации системы контроля качества сварки котлов и трубопроводов // Сварочное производство. 1992. — №4. — С. 45-47.
95. Входной контроль качества технологии сварки в строительном производстве / Е.И. Окуппик, С.П. Жизняков, Л.Л. Рубапович и др. // Сварочное производство. 1992. — №1. — С.29-31.
96. ГОСТ 30242-97. Дефекты соединений при сварке металлов плавлением. Классификация, обозначения и определения. Введ. 2003-01-01. М.: Изд-во стандартов, 2001. — 11 с.
97. Контроль качества сварки / Под ред. В.Н. Волченко. М.: Машиностроение,1975.-328 с.
98. Волченко В.Н. Статистическое обоснование норм и предложения по оценке допустимой дефектности сварных соединений // Сварочное производство. 1971. — №11. — С. 49-53.
99. Винокуров В.А. Эксплуатационные и технологические требования к сварным соединениям в отношении сплошности // Сварочное производство. 1987. — №3. — С. 27-30.
100. Волченко В.Н., Демидов Б.Ф. Производственная методика статистического регулирования качества сварных швов // Сварочное производство. 1989. — №11. — С. 27-29.
101. Оптимизация основных факторов при построении статистических моделей процесса сварки плавлением / Б.Н. Бадьянов, В.А. Давыдов, Ю.Ф. Колупаев, В.И. Титов // Сварочное производство. 1982. — №6. — С. 31-32.
102. Lucas W. Welding engineering expert system and multimedia computer program // Welding and Metal Fabrication. -1995. Vol.63, №4. — P. 141-148.
103. Березовский Б.М. Математические модели дуговой сварки в трех томах: Математическое моделирование и оптимизация формирования различных типов сварных швов. -Челябинск. ЮУрГУ, 2003. Т. 2. — 601с.
104. Березовский Б.М. Математические модели дуговой сварки. В 3 т. // Давление дуги, дефекты сварных швов, перенос электродного металла. Челябинск: ЮУрГУ, 2003. -Т.3.-485 с.
105. Белоусов А.Н., Полосков С.И. Комплексная система обеспечения надежности сварочного оборудования для атомной промышленности // Труды НИКИМТ: Сварка в атомной промышленности и энергетике. М.: ИздАТ, 2002. — Т. 2. — С. 281-309.
106. Белоусов А.Н., Гриненко В.И., Полосков С.И. Выбор и назначение показателей надежности трубосварочных автоматов // Вопросы атомной науки и техники. Сер. Сварка в ядерной технологии. 1983. — Вып. 2(11). — С.57-61.
107. Ищенко Ю.С., Букаров В.А. Механизмы образования основных видов дефектов при формировании сварочных швов и методы их устранения // Вопросы атомной науки и техники. Сер. Сварка в ядерной технологии. -1986. Вып. 2 (17). — С. 27-33.
108. Волченко В.Н., Черноусов В.А. Управление качеством сварки на монтаже при совмещении предупредительного и приемочного контроля // Автоматическая сварка. 1981.- №2. С. 35-37
109. Черноусов В.А., Волченко В.Н., Алешин Н.П. Об оценке квалификации сварщиков, работающих в монтажных условиях ручным дуговым способом // Сварочное производство. 1979. — №11. — С. 33-34.
110. Ханапетов М.В. Контроль качества сварных соединений М.: Стройиздат, 1979.- 136 с.
111. Волченко В.Н., Алешин Н.П. Разработка и внедрение статистических и физических перазрушающих методов контроля качества сварки // Сварочное производство. -1981. -№12. С.12-14.
112. Троицкий В.Н. Научно-организационные и методические вопросы разработки межотраслевой комплексной системы управления качеством продукции сварочного производства // Автоматическая сварка. 1989. — №8. — С. 53-58.
113. Тарарычкин И.А. Метод оценки эффективности мпогофакторного управления сварочных процессом // Автоматическая сварка. 2003. — №5. — С. 29-32.
114. Оценка допустимых дефектов сварных соединений методом статистического моделирования / В.Ф. Лукьянов, В.В. Напрасников, К.Л. Ильинский, А.В. Кияшко // Сварочное производство. 1986. — №4. — С. 34-36.
115. Гладков Э.А. Регистратор параметров сварки // Сварочное производство. 2000.- №3. С.46-47.
116. Жиденко Г.Л. Диагностика трещинообразования в процессе сварки // Автоматическая сварка. -1981. №9. — С. 16-18.
117. Пастухов A.M., Антипов А.И., Стеклов О.И. Влияние дефектов шва на коррозионную стойкость сварных соединений трубопроводов // Сварочное производство. 1971. -№11.-С. 25-27.
118. Jubb J.E.M. Undercut or toe groove the Cinderella defect // Metal Construction. -1981.-Vol.13, №2.-P. 94-98.
119. Бабаев A.B. Сопротивление усталости стыковых соединений с подрезами и усталостными напряжениями // Автоматическая сварка. 1979. — №8. — С. 9-11.
120. Судиик В.А. Применение ЭВМ в сварочном производстве // Итоги науки и техники. Сер. Сварка. М.: ВИНИТИ, 1987. — Т. 18. — С. 3-71.
121. Букаров В.А. Разработка моделей управления дуговой сваркой в защитных газах //Сварочное производство. -1997. №2. — С. 13-17.
122. Горбач В.Д., Поникаровский Р.Ф., Суздалев И.В. Надежность, качество и адаптивные процессы сварки // Сварочные чтения: Теория и практика. СПб: Институт сварки России (ВНИИЭСО), 2003. — С. 3-7.
123. Логвинов Р.В., Ерофеев В.А. Компьютерная модель дуги при сварке вольфрамовым электродом // Сварочное производство. 2005. — № 5. — С.7-15.
124. Полосков С.И., Букаров В.А., Ищенко Ю.С. Особенности процесса заполнения разделки (наплавки) при автоматической орбитальной сварке неповоротпых стыков труб // Сварочное производство. 2003. — №8, — С. 3-11.
125. Полосков С.И., Букаров В.А., Ищеико Ю.С. Особенности управления формированием корня шва при орбитальной сварке пеповоротных стыков труб // Сварочное производство. 2003. — №4. — С.3-10.
126. Полосков С.И., Ищенко Ю.С., Букаров В.А. Минимизация вероятности образования наружных дефектов при автоматической орбитальной сварке // Сварочное производство. 2003. — №10. — С. 6-13.
127. Ерофеев В.А. Решение задач оптимизации технологии па основе компьютерного моделирования процесса сварки // Сварочное производство. 2003. — №7. — С. 19 -26.
128. Zacharia Т., Chen Y. Modeling of fundamental phenomena in gas tungsten arc welds // Int. J. Materials and Product Technology. 1998. — Vol.13, № 1-2. — P. 77-78.
129. Masubuchi K. Applications of numerical analysis in welding // Welding in the World.- 1979. Vol.17, №11 -12. — P. 268-295.
130. Волчсико B.H., Денисов Л.С. Применение системы статистического управления качеством соединений при сварке в монтажных условиях // Сварочное производство. 1979. -№5.-С. 33-36.
131. Демидов Б.Ф., Белкин С.А. Статистический анализ факторов, вызывающих образование дефектов при сварке стыков технологических каналов реактора РБМК-1000 // Автоматическая сварка. 1980. — №9. — С. 64-66.
132. Полосков С.И., Букаров В.А., Ищенко Ю.С. Влияние отклонений параметров режима аргонодуговой сварки неповоротных стыков труб па качество сварных соединений // Сварка и смежные технологии. М.: МЭИ (ТУ), 2000. — С. 22-25.
133. Хренов К.К. Электрическая сварочная дуга. М.: Машгиз, 1949. — 204 с.
134. Финкельбург В., Меккер Г. Электрические дуги и термическая плазма. М.: Изд-во иностранной литературы, 1961. — 371 с.
135. Тиходеев Г.М. Энергетические свойства электрической сварочной дуги. М.-Л.: Изд-во АН СССР, 1961. — 256 с.
136. Лесков Г.И. Электрическая сварочная дуга. М.: Машиностроение, 1970. — 335 с.
137. Ленивкин В.А., Дюргеров Н.Г., Сагиров Х.Н. Технологические свойства сварочной дуги в защитных газах. М.: Машиностроение, 1989. — 264 с.
138. Неровный В.М., Ямпольский В.М. Сварочные дуговые процессы в вакууме. -М.: Машиностроение, 2002.264 с.
139. Ерохин А.А. Основы сварки плавлением. Физико-химические закономерности. -М.: Машиностроение, 1973. 448 с.
140. Бигус Г.А., Зайчук В.Н. Дефекты стальных вертикальных цилиндрических сварных резервуаров для хранения нефтепродуктов // Сварочное производство. 2003. — №1. — С. 44-46.
141. Трофимов А.И., Балдин В.Д., Григорьев М.В. Диагностика и ремонт конструкций активной зоны энергетических установок реакторов РБМК-1000. М.: Энергоатомиздат, 2003. — 368 с.
142. Петров А.В. Давление дуги на сварочную ванну в среде защитного газа //Автоматическая сварка. 1955. — №4. — С. 84-89.
143. Шиганов Н.В., Раймонд Э.Л. Измерение давления дуги при сварке в среде аргона и под флюсом // Сварочное производство. 1957. — №12. — С. 13-17.
144. Волошкевич Г.З. Сварка вертикальных швов методом принудительного формирования // Сборник трудов, посвященный 80-летию со дня рождения и 50-летию научной деятельности Е.О. Патона. Киев: Изд-во АН УССР, 1951. — С. 371-395.
145. Рыкалин Н.Н. Расчеты тепловых процессов при сварке. М.: Машгиз, 1951.296 с.
146. Френкель Я.И. О поведении жидких капель на поверхности твердого тела // ЖЭТФ. 1948. — Т. 18, Вып. 7. — С. 659-667.
147. Кунин Л.Л. Поверхностные явления в металлах. М.: Машгиз, 1955. — 304 с.
148. Тюльков М.Д. Влияние поверхностного натяжения на формирование корня стыковых швов при электродуговой сварке в защитных газах // Вопросы дуговой сварки в защитных газах. М.: НТО Машпром, 1957. — С. 55-71.
149. Ерохин А.А. Влияние жидкотекучести ванны на геометрию шва и технологическую применимость процесса сварки // Сварочное производство. 1955. — №6. — С. 5-9.
150. Чернышев Г.Г. Дуговая сварка в среде защитных газов // Итоги пауки и техники. Сер. Сварка. М.: ВИНИТИ, 1982. — Т. 14. — С. 117-165.
151. Букаров В.А, Ищенко Ю.С., Пищик В.Т. О силовом воздействии сжатой дуги на свариваемый металл // Сварочное производство. 1976. — №6. — С. 10-12.
152. Симоник А.Г., Верещагин С.И., Маслова Н.Д. Исследование силового воздействия дугового разряда при сварке легких сплавов // Автоматическая сварка. 1991. — №7. — С. 35-36,51.
153. Суздалев И.В., Явно Э.И. Распределение силового воздействия сварочной дуги по поверхности активного пятна в зависимости от длины дуги и формы неплавящегося электрода// Сварочное производство. -1981. №11. — С. 11-13.
154. Кудояров Б.В., Руссо В.Л. Суздалев И.В. О взаимодействии между отклонением сварочной дуги и образованием газовых полостей в сварном шве // Сварочное производство. -1972. №4. — С. 9-10.
155. Силовое воздействие импульсной дуги на свариваемый металл / А.А. Ерохин, В.А. Букаров, Ю.С. Ищенко, В.Я. Кубланов // Автоматическая сварка. 1976. — №5. — С. 6-7.
156. Ковалев И.М., Акулов А.И. Особенности газодинамического управления проплавляющим действием дуги при сварке плавящимся электродом в углекислом газе // Сварочное производство. -1967. №6. — С. 19-21.
157. Чернышев Г.Г., Акулов А.И. Воздействие газодинамического удара на ванну металла при сварке на весу в углекислом газе // Сварочное производство. 1971. — № 5. — С. 12-14.
158. Burleigh T.D., EagarT.W. Measurement of the force exerted by a welding arc // Met-allurg. Trans. 1983. — Vol.14, №6. — P. 1223-1224.
159. Eichhorn F., Metzler J. Axialkraftmessungen am Plasmalichtbogen I I Schweissen und Schneiden. 1970. — Bd.22, №5. — S. 203-205.
160. Распределение давления в кратере ванны при сварке проникающей дугой / Ю.Н. Корнеев, В.А. Букаров, Г.Г. Чернышов и др. // Сварочное производство. 1987. — №1. — С. 3738.
161. Размышляев А.Д., Маевский В.Р, Расчетная оценка влияния конвекции жидкого металла на размеры сварочной ванны при дуговой наплавке // Автоматическая сварка. -1999.-№8.-С. 22-24.
162. Демянцевич В.П., Матюхип В И. Особенности движения жидкого металла в сварочной ванне при сварке неплавящимся электродом // Сварочное производство. 1972. -№ 10.-С. 1-3.
163. Ерохин В.М. Определение скорости движения расплава в хвостовой части ванны при сварке плавящимся электродом // Сварочное производство. 1980. — №3. — С. 3-5.
164. Оботуров В.И., Покладов Ю.П. Характер движения металла жидкой ванны при сварке алюминиевых сплавов // Сварочное производство. 1977. — №8. — С. 7-9.
165. Ищенко Ю.С., Букаров В.А, Пищик В.Т. Движение жидкого металла при сварке плазменной проникающей дугой // Сварочное производство. -1981. №4. — С. 3-4.
166. Bakker G. Kappillaritat und Oberflachnspannung. Leipzig: Akademische Verlags, 1928. 458 s.
167. Metcalife J.C., Quigley M.B.C. Arc and pool instability in GTA welding // Welding Journal. 1977. — Vol. 56, №5. — P. 133-139.
168. Сумм Б.Д., Горюнов Ю.В. Физико-химические основы смачивания и растекания. М.: Химия, 1976. — 232 с.
169. Березовский Б.М. Смачивание и растекание сварочной ванны на поверхности металла // Автоматическая сварка. 1983. — №10. — С. 31-34.
170. Patchett В.М. Some influences of slag composition on heat transfer and arc stability // Welding Journal. 1974. — Vol.53, №.5. — P. 203-210.
171. Ищенко Ю.С., Букаров В А. Методика оценки статического равновесия жидкой ванны при V-образной разделке кромок // Сварочное производство. 1978. — № 10. — С. 9-13.
172. Акулов А.И., Спицын В.В. Сварка труб в углекислом газе с поперечными колебаниями электрода // Сварочное производство. 1960. — №9. — С. 35-37.
173. Рощин В.В., Гусаков Г.Н., Фролов Ю.М. Газоэлектрическая сварка неповоротных стыков труб // Сварочное производство. 1968. — №6. — С. 21-22.
174. Варламов И.В., Ищенко IO.C. Программирование режима аргонодуговой сварки трубок неплавящимся электродом // Сварочное производство. -1961. №6. — С. 5-9.
175. Ищепко Ю.С., Волченко В. Н. О методах программного управления аргонодуговой сваркой пеповоротных стыков труб // Автоматизация процессов сварки и обработки давлением. М.: Наука, 1966. — С. 43-47.
176. Петров А.В., Славии Г.А. Автоматическая сварка тонколистовой стали импульсной дугой в среде аргона// Сварочное производство. 1962. — №2. — С. 18-21.
177. Тавровский В.П. Автоматическая сварка пульсирующей дугой пеповоротных стыков паропроводных труб // Энергетическое строительство. -1969.- №10. С. 28-32.
178. Патон Б.Е., Потапьевский А.Г. Виды процессов сварки в защитных газах стационарной и импульсной дугой (обзор) // Автоматическая сварка. 1973. — №9. — С. 1-8.
179. Мирлин Г.А., Агеев В.И., Барашев В.В. Дуговая сварка модулированным током // Сварочное производство. 1980. — №8. — С. 16-17.
180. Вагнер Ф.А. Оборудование и способы сварки пульсирующей дугой. М.: Энергия, 1980,- 120 с.
181. Гладков Э.А., Гуслистов И.А., Сас А.В. Динамические процессы в сварочной ваппе при вариации действующих сил // Сварочное производство. 1974. — №4. — С. 5-6.
182. Безредукторные механизмы импульсной подачи сварочной проволоки / С.П.
183. Ковешников, А.Н. Белоусов, В.Ф. Павлов, С.И. Полосков // Сварочное производство. 1984.- №5. С. 32-34.
184. Долговечность захватов механизмов импульсной подачи сварочной проволоки / А.Н. Белоусов, С.И. Полосков, С.П. Ковешников, В.Ф. Павлов // Автоматическая сварка. -1984. -№12. С.68-70.
185. Анализ технических и технологических возможностей импульсной подачи электродной проволоки в процессах дуговой сварки и наплавки / Б.Е. Патон, В.А. Лебедев, В.Г. Пичак, С.И. Полосков, Л.Н. Щавелев // Сварочное производство. 2002. — №2. — С. 24-31.
186. Тарасов Н.М., Тулин В.М. Управление переносом электродного металла кратковременным повышением скорости истечения защитного газа // Сварочное производство. -1982. №8. — С. 23-25.
187. Технология электрической сварки металлов и сплавов плавлением. / Под. ред. Б.Е. Патона. М.: Машиностроение, 1974. — 768 с.
188. Полосков С.И., Букаров В.А., Михеев С.Ю. Тепловые характеристики стабилизированной дуги обратной полярности // Вопросы атомной науки и техники. Сер.: Сварка в ядерной технологии. -1986. Вып. 2 (17). — С. 44-50.
189. Белоусов А.Н., Чернышов Г.Г. Некоторые вопросы подготовки труб под сварку // Сварочное производство. 1977. — №4. — С. 39-41.
190. Ерохин А.А., Ищенко Ю.С. Некоторые закономерности формирования проплава при сварке неповоротных стыков труб // Сварочное производство. 1967. — №4. — С. 16-18.
191. Ищенко Ю.С., Букаров В.А. Оценка неравномерности высоты кольцевой наплавки, выполняемой на поверхности неповоротной трубы // Сварочное производство. -1980.-№1.-С. 20-22.
192. Ерохин А.А, Букаров В.А, Ищепко Ю.С. Расчет режимов автоматической сварки стыковых соединений с заданной величиной проплавления // Сварочное производство. -1971.-№2.-С. 22-25.
193. Ерохин А.А., Ищенко Ю.С. Особенности расчета кривизны ванны и сил поверх-постного натяжения при сварке // Физика и химия обработки материалов. 1967. — №1. — С. 39-44.
194. Рощин В.В., Кузнецов И.К., Хаванов В.А. Сварка неповоротных стыков труб плавящимся электродом // Вопросы атомной науки и техники. Сер.: Сварочное производство. 1980. — Вып. 1 (7). — С. 55-63.
195. Букаров В.А., Ермаков С.С. Анализ закономерностей изменения энергетических характеристик дуги при сварке плавящимся электродом // Сварочное производство. 1993. -№9. — С. 7-9.
196. Букаров В.А, Ермаков С.С. Механизм образования капли и ее переход в ванну при дуговой сварке // Сварочное производство. 1993. — №11-12. — С. 20-23.
197. Управление переносом капли при сварке плавящимся электродом с короткими замыканиями дугового промежутка / С.И. Полосков, Ю.С. Ищенко, В.А. Лебедев, О.Б. Гец-кин // Сварочное производство. 2001. — №6. — С. 6-9.
198. Влияние возмущений в системе подачи электродной проволоки на качество сварных соединений / С.И. Полосков, Ю.С. Ищенко, В.А. Лебедев, О.Б. Гецкин // Сварочное производство. 2001. — №8. — С. 3-7.
199. Управление параметрами короткого замыкания в процессе сварки плавящимся электродом / С.И. Полосков, Ю.С. Ищенко, В.А. Лебедев, О.Б. Гецкип // Сварочное производство. 2001. — №12. — С. 3-7.
200. Особенности управляемого тепломассопереноса при сварке плавящимся электродом с короткими замыканиями дугового промежутка / С.И. Полосков, Ю.С. Ищенко, В.А. Лебедев, О.Б. Гецкин // Сварочное производство. 2002. — №7. — С. 6-13.
201. А.с. 1061956 СССР, МКИ3 В 23К 9/16. Способ дуговой сварки плавящимся электродом в узкую разделку / В.А. Букаров, С.И. Полосков, В.В. Рощин, В.А. Хаванов,
202. A.M. Курбатов, В.П. Игумнов. № 3497663/25-27 от 04.10.82; Бюл. №47-1983. — С. 52.
203. Лебедев В.А Использование обратных связей в дуговом механизированном оборудовании // Сварочное производство. 2001. — №6. — С. 46-57.
204. Антипов А.И., Стеклов О.И. Влияние проплавления на коррозионную стойкость сварных соединений стали Х18Н10Т в азотной кислоте // Автоматическая сварка. 1972. -№8.-С. 70-71.
205. Пальчук Н.Ю., Акулов А.И. Автоматическая сварка неповоротных стыков труб из нержавеющей стали // Автоматическая сварка. 1956. — №2. — С. 27-34.
206. Вагнер Ф.А. Аргопно-дуговая сварка корневых швов неповоротных стыков трубопроводов // Сварочное производство. 1963. — №8. — С. 41-42.
207. Гарбуль А.Ф., Канашкин Ю.П. Сварка корня шва неповоротных стыков труб проникающей дугой острозаточенным вольфрамовым электродом в полевых условиях // Сварочное производство. 1985. — №6. — С. 2-4.
208. Емельянов И.А Влияние поверхностного натяжения и внешнего давления на форму поверхности наплавленного валика //Технология судостроения и судоремонта. Л.: ЛИВТ, 1972. — Вып. 135. — С. 135-145.
209. Березовский Б.М., Суздалев И.В., Дружинин А.В. Определение формы поверхности жидкой фазы при сварке плавлением в различных пространственных положени-ях//Доклады АН СССР. М., 1989. — Т. 308, №3. — С. 591-594.
210. Петров А.В. Давление дуги на сварочную ванну в среде защитного газа // Автоматическая сварка. -1955. №4. — С. 84-89.
211. Ерохин А.А. Силовое воздействие дуги на расплавляемый металл // Автоматическая сварка. 1980. — №10. — С.28-30.
212. Елагин В.М., Кислюк Ф.И. Определение требований к стабилизации параметров режима аргонодуговой сварки с учетом их одновременных отклонений // Сварочное производство. 1973. — №2. — С. 11-13.
213. А.с. 1165540 СССР, МКИ3 В 23К 9/16. Способ дуговой сварки / С.И. Полосков,
214. B.А. Букаров, А.А. Агеев. № 3693839/25-27 от 26.01.84; Бюл. №25-1985. — С. 63.
215. Влияние угла наклона электрода па образование газовых полостей в корне шва при аргонодуговой сварке титана / И.В. Суздалев, Б.В. Кудояров, В.Л. Руссо и др. // Сварочное производство. 1972. — № 11. — С. 44-45.
216. Ерохин А.А., Букаров В.А., Ищенко Ю.С. Влияние геометрии вольфрамового катода на некоторые характеристики сварочной дуги и проплавление металла // Сварочное производство. -1971. №12. — С. 17-19.
217. Petrie T.W., Pfender Е. The influence of the cathode tip on temperature and velocity fields in a gas tungsten arc. // Welding Journal. — 1970, — Vol.49, №12. — P. 588s-596s.
218. A.c. 1078756 СССР, МКИ3 В 23 К 9/16. Устройство для сварки в узкую разделку металлов больших толщин / С.И. Полосков, А.А. Агеев, В.А. Букаров, А.Н. Белоусов. № 3489231/25-27 от 02.09.82; Бюл. №28-1993. — С. 192.
219. Горшков А.И. Аргонно-дуговая сварка неповоротных стыков труб из стали 1Х18Н9Т без защиты стыка с внутренней стороны // Сварочное производство. 1965. — №8.1. C. 18-20.
220. Тавровский В.П. О необходимости регулирования давления газа при поддуве // Сварочное производство. 1967. — №4. — С. 37-38.
221. Савицкий М.М. Мельничук Г.М., Гинзбург Г.М. Технология сварки неповоротных стыков труб с активирующим флюсом // Автоматическая сварка. 1994. — №9-10. — С. 33-37.
222. Букаров В.А., Ищенко Ю.С. Проплавление металла и формирование шва при сварке стали типа 18-8 с окисленной поверхностью // Сварочное производство. 1974. — № 12.-С. 13-15.
223. Букаров В.А., Ищенко Ю.С., Ерохин А.А. Некоторые характеристики дуги при сварке стали типа 18-8 с окисленной поверхностью // Сварочное производство. 1975. — № 10. — С. 3-4.
224. А.с. 177009 СССР, МКИ3 В 23К 9/16. Способ сварки плавлением / Ю.С. Ищенко, В.И. Гриненко. №919233/25-27 от 27.08.64; Бюл. №24-1965. — С.51.
225. Белоусов А.Н., Ищенко Ю.С., Просвирин А.П. Сварочный автомат для приварки фланцев к трубам в среде аргона// Сварочное производство. 1968. — №7. — С. 43-44.
226. Бельчук Г.А., Титов Н.Я. Влияние режима автоматической сварки по узкому зазору на форму шва // Автоматическая сварка. 1970. — №12. — С. 48-51.
227. Влияние траектории колебаний электрода на формирование шва при роботизированной дуговой сварке в углекислом газе / В.А. Тимченко. С.В. Дубовецкий, К.П. Гурский и др. // Автоматическая сварка. 1989. — №2. — С. 73.
228. Автоматическая сварка неповоротных стыков труб с дистанционным управлением / В.В. Рощин, Г.Н. Гусаков, А. Н. Белоусов и др. // Труды НИКИМТ: Сварочное производство. М.: Машиностроение, 1971. — Вып. 1. — С. 44-53.
229. Чернышев Г.Г., Акулов А.И. Регулирование размеров и формы сварочной ванны и шва при сварке в СОг // Сварочное производство. 1970. — №10. — С. 35-37.
230. Штрикман М.М., Гринин В.В. Особенности нагрева и проплавления кромок при автоматической сварке в щелевую разделку с поперечными колебаниями дуги // Сварочное производство. 1978. — №11. — С. 7-10.
231. Попков A.M. Расчет параметров режима сварки и технологических характеристик дугового разряда в углекислом и других газах // Сварочное производство. 1989. — №8. — С. 7-9.
232. Чернышев Г.Г., Акулов А.И. Программирование режимов автоматической сварки неповоротпых стыков труб // Автоматическая сварка. 1970. — №8. — С. 40-42.
233. Землевский JI.A., Лесков Г.И. Проплавляющее действие дуги при сварке в газовой смеси с использованием газодинамического эффекта // Автоматическая сварка. 1977. -№10.-С. 26-29.
234. Потапов Н.Н, Основы выбора флюсов при сварке сталей. М.: Машиностроение, 1979. — 167 с.
235. Деев Г.Ф. Влияние углекислого газа на поверхностное натяжение расплавленных металлов // Автоматическая сварка. 1986. — №6. — С. 73-75.
236. Особенности влияния режима сварки ленточным и проволочным электродами на размеры и свойства сварного соединения / М. Р. Николаенко, С.П. Костеико, М.Г. Кащук, Л.Д. Кузнецов // Сварочное производство. 1980. — №11. — С. 20-21.
237. А. с. 394176 СССР, МКИ3 В 23К 9/16. Способ многопроходной сварки / И.К. Кузнецов, Г.Н. Гусаков, В.В. Рощин и др. №1630669/25-27 от 05.03.71; Бюл. №34-1973. -№34.
238. Автоматическая сварка пульсирующей дугой корневых швов неповоротных стыков трубопроводов / М.Н. Гапченко, О.П. Скориков, В.П. Бойко и др. //Автоматическая сварка. 1978. — №7. — С. 40-42.
239. Ищепко Ю.С., Гриненко В.И. Павлов Ю.С. Импульсная аргонодуговая сварка неплавящимся электродом неповоротных стыков труб из стали Х18Н10Т // Сварочное производство. 1965. — №12. — С. 16-18.
240. А.с. 1743111 СССР, МКИ3 В 23 К 37/02. Устройство для дуговой многопроходной сварки / А.А. Агеев, С.И. Полосков, В.А. Букаров, B.C. Рябцев. №4867766 от 21.09.90; Бюл. №11-1994. С. 179.
241. Пахаренко В.А., Капдауров П.В. Стабилизация величины выпуклости с обратной стороны шва при импульсно-дуговой сварке труб малого диаметра // Автоматическая сварка. 1987. №11. С. 51-54.
242. Bradstreet B.J. Effect of surface tension and metal flow on weld bead formation // Welding Journal. 1968. — Vol.47, №7. — P. 314-322.
243. О поверхностных дефектах при аргонодуговой сварке высокопрочных сталей / В.П. Моисеенко, Е.И. Тихонова, Г.И. Болдырева и др. // Сварочное производство. 1975. — № 2.-С. 51-52.
244. Гульняшкип В.Н., Перетятько В.Н., Гульняшкина В.А. Влияние непроваров и подрезов иа напряженное состояние в сварных стыковых соединениях // Автоматическая сварка. 1980. — №8. — С. 14-16,29.
245. Kujanpaa V.P. Weld defects in austenitic stainless steel sheets effects of welding parameters // Welding Journal. — 1983. — Vol.62, №2. — P. 45-52.
246. Березовский Б.М., Стихии A.B. Оптимизация формирования слоя металла при дуговой наплавке // Сварочное производство. 1990. — №6. — С. 33-36.
247. Дуговая сварка неповоротных стыков магистральных трубопроводов / И.К. По-ходня, М.З. Шейнкин, В.Н. Шлепаков и др. М.: Недра, 1987. — 190 с.
248. А. с. 1259577 СССР, МКИ3 В 23К 9/16. Способ регулирования процесса дуговой сварки / Ю.С. Ищенко, В.А. Букаров, Е.И. Романепков. №3848326/25-27 от 28.01.85; Бюл. №18-1987.-С. 58.
249. Мандельберг С.Л. Сидоренко Б.Г. Касаткин О.Г. Выбор режимов дуговой сварки, обеспечивающих получение стыковых швов без подрезов //Автоматическая сварка. -1984.-№12.-С. 57-60.
250. Боженко Б.П., Фогель B.J1 Особенности формирования шва при высоких скоростях сварки // Сварочное производство. 1983. — №9. — С. 10-12.
251. Чернышев Г.Г., Ковтун В.Л. Влияние теплового потока и давления дуги на предельную скорость сварки // Сварочное производство. 1985. — №2. — С. 14-15.
252. Березовский Б.М. Влияние сил поверхностного натяжения на формирование усиления стыкового шва // Сварочное производство. 1977. — №1. — С. 51-53.
253. Кудояров Б.В., Суздалев И.В., Хатунцев А.Н. К вопросу о механизме образования удлиненных газовых полостей при дуговой сварке // Сварка. Л.: Судостроение, 1971. -Вып.14. — С. 132-137.
254. Размышляев А.Д. Управление геометрическими размерами шва при дуговой сварке и наплавке воздействием магнитных полей (обзор) // Сварочное производство. -1994.-№9.-С. 28-31.
255. Потехин В.П. Роль давления дуги в образовании подрезов // Сварочное производство. 1986. — №6. — С. 12-13.
256. Болдырев A.M., Биржев В.А., Черных А.В. К расчету гидродинамических параметров жидкого металла на дне сварочной ванны при дуговой сварке//Сварочное производство.-1992-№2-С. 31-33.
257. Механизм образования грубочешуйчатой поверхности металла шва на форсированных режимах / Ю.М Тыткин, О.В. Рязанцев, В.Н. Чувило и др. //Сварочное производство. 1982.-№2,-С. 4-5.
258. Славин Г.А., Маслова Н.Д., Морозова Т.В. Некоторые особенности кристаллизации жидкого металла ванны при сварке импульсной дугой вольфрамовым электродом // Сварочное производство. 1973. — №6. — С. 7-9.
259. Букаров В.А., Ищенко Ю.С., Дорина Т.А. Оценка размеров дефектного участка шва при резком изменении тепловложения // Сварочное производство. 1986. — №7. — С. 1618.
260. Судиик В.А. Физико-математические модели процессов кристаллизации сварных швов (обзор) // Автоматическая сварка. 1984. — №2. — С. 16-21.
261. Особенности формирования шва при «шагодуговой» сварке толстолистовогометалла (с программированием режима) / А.Н. Серенко, А.И. Патрикеев, А.Д. Размышляев, Е.И. Корягин // Сварочное производство. 1984. — №2. — С. 19-22.
262. Ищенко Ю.С., Букаров В.А., Дорина Т.А. О перемещении твердой фазы в сварочной ванне после прекращения тепловложепия // Сварочное производство. 1986. — №10. -С. 35-37.
263. Автоматическая дуговая сварка плавящимся электродом с использованием устройства для предупреждения образования кратера / Г.А. Мирлин, В.И. Агеев, В.В, Барашев и др. // Сварочное производство. 1978. — №3. — С. 17-18.
264. А. с. 1329038 СССР, МКИ3 В 23К 9/16. Способ заварки кратера при дуговой сварке / В.А. Букаров, Ю.С. Ищенко, Т.А. Дорипа. №3978868/25-27 от 10.11.85; Бюл. №141987. — С. 23.
265. Визуально-оптический панорамный контроль качества сварных соединений при аргонодуговой сварке / И.В. Шергов, Ф.В. Воронин, Е.Г. Ревков, И.Ю. Пушкина // Сварочное производство. -1986. №2. — С. 9-11.
266. Системы автоматического наведения электрода на линию соединения с использованием дуги в качестве датчика / В.А. Тимченко, Ю.М. Коротун, В.Т. Антоненко, С.И. Притула // Автоматическая сварка. -1981. №6. — С.59-64.
267. Система автоматического слежения за стыком при использовании дуги в качестве чувствительного элемента / В.М. Мазуров, B.C. Карпов, П.И. Чинарев и др. // Сварочное производство. 1984. — №2. — С.28-30.
268. Букаров В.А., Агеев С.А., Демченко А.А. Влияние технологических факторов на процесс плавления присадочной проволоки при аргонодуговой сварке // Вопросы атомной науки и техники. Сер. Сварка в ядерной технологии. 1983. — Вып. 1 (10). — С. 30-33.
269. Столбов В.И., Масаков В.В. Образование прожогов при сварке плавлением топких листов// Сварочное производство. 1977. — №10. — С. 20-22.
270. Гладков Э.А., Киселев О.Н., Перковский Р.А. Контроль и управление глубиной проплавления при дуговой сварке. М.: МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2002. — 72 с.
271. Газоэлектрическая сварка алюминиевых сплавов / С.Н. Киселев, В.А. Хавапов,
272. B.В. Рощин, В.И. Таран // М.: Машиностроение, 1972. — 176 с.
273. Вайнбойм Д.И., Ратмапова Ж.В. Энергетические характеристики дуги, горящей в аргоне, с различной степенью сжатия // Сварочное производство. 1974. — №5. — С. 1-3.
274. Тепловые характеристики свободногорящей дуги обратной полярности при сварке неплавящимся электродом тонколистовых алюминиевых сплавов / Дудко Д.А., Вербицкий В.Г., Яковлев Г.Х., Зверев В.Ф. // Автоматическая сварка. 1975. — №6. — С. 1-4.
275. Быховский Д.Г., Беляев В.М. Энергетические характеристики плазменной дуги при сварке на обратной полярности // Автоматическая сварка. -1971. №5. — С. 27-30.
276. Вайнбойм Д.И., Ратманова Ж.В. Свойства стабилизированной дуги при сварке вольфрамовым электродом в аргоне током обратной полярности // Сварочное производство. 1976.-№10.-С. 5-6.
277. А.с. 1431193 СССР, МКИ3 В 23 К 9/16. Способ сварки стабилизированной дугой / С.И. Полосков, В.А. Букаров, А.А. Агеев. № 4062566/25-27 от 24.04.86; Бюл. №23-1993.1. C. 120.
278. Полосков С.И., Букаров В.А., Михеев С.Ю. Анализ теплового баланса пепла-вящегося электрода анода при сварке стабилизированной дугой // Вопросы атомной пауки и техники. Сер.: Сварка в ядерной технологии. — 1987. — Вып. 2 (19). — С. 28-33.
279. Особенности разрушения вольфрамовых электродов при сварке стабилизированной дугой обратной полярности / С.И. Полосков, В.А. Букаров, Б.Р. Рябичепко, В.М. Ям-польский // Сварочное производство. 1985. — №9. — С. 14-17.
280. Оценка стойкости неплавящегося электрода при дуговой сварке алюминиевых сплавов / С.И. Полосков, В.А. Букаров, Б.Р. Рябичепко, В.М. Ямпольский // Автоматическая сварка. 1986. — № 12. — С. 20 — 25.
281. А.с. №1341871 СССР, МКИ3 В 23К 35/02. Неплавящийся электрод для дуговой сварки и способ его изготовления / С.И. Полосков, А.А. Агеев, В.А. Букаров, В.А. Кирсанов.- №4026983/25-27 от 21.06.86; Бюл. №27-1993. №27. — С. 146.
282. Технология ручной сварки алюминиевых сплавов стабилизированной дугой с помощью горелки СА-367 / С.И. Полосков, С.П. Ковешников, A.M. Курбатов, В.Ф. Павлов // Энергетическое строительство. 1984. — № 12. — С. 21-23.
283. Ищенко Ю.С., Букаров В.А. Оценка величины проплава при сварке неповорот-иых стыков труб плазменной проникающей дугой // Сварочное производство. -1981. № 3. -С. 10-11.
284. Ищенко Ю.С. Особенности формирования нижней поверхности сварной точки при проплавлении металла импульсной проникающей дугой // Сварочное производство. -1991. №2. — С.3-6.
285. Ищенко Ю.С. Методика расчета поверхности ванны с обратной стороны пластины при сварке импульсной проникающей дугой // Вопросы атомной науки и техники. Сер. Сварка в ядерной технологии. 1988. — Вып. 1 (20). — С. 10-14.
286. Управление процессом дуговой сварки путем программирования скорости подачи электродной проволоки / Б.Е. Патон, Н.М. Воропай, В.П. Бучинский и др. // Автоматическая сварка. 1977. — №1. — С. 1-5,15.
287. Патоп Б.Е., Шейко П.П., Пашуля М.П. Автоматическое управление переносом капли при импульсно-дуговой сварке // Автоматическая сварка. -1971. №9. — С. 1-3.
288. Осипенко В.П., Славинский В.Д. Сварка в углекислом газе пульсирующей дугой с автоматическим изменением наклона внешней характеристики источника питания // Сварочное производство. 1980. — №4. — С. 10-11.
289. Amin М. Pulse current parameters for arc stability andd controlled metal transfer in arc welding // Metal construction. 1983, Vol. 15. — №5. — P. 272-278.
290. Импульсно-дуговая сварка в CO2 стали толщиной 0,5-0,8 мм / А.Г. Потальев-ский, М.Г. Лифшиц, Л.М. Куплевацкий, В.Г. Рубан // Сварочное производство. 1980. — №4. -С. 15-17.
291. Сараев ЮЛ. Импульсные технологические процессы сварки и наплавки. Новосибирск: Наука, 1994. — 108 с.
292. Сараев Ю.Н., Шпигупова О.И. Математическая модель плавления и переноса электродного металла с систематическими короткими замыканиями дугового промежутка // Сварочное производство. 1992. №6. С. 28-32.
293. Сагиров Х.Н., Дюргеров Н.Г., Морозкин И.С. Зажигание сварочной дуги. Ростов-на-Дону: Гефест, 1999. — 200 с.
294. Михайлов И.В. Оценка априорной вероятности образования дефектов в сварном шве на основе определения исходной неупорядоченности процесса сварки.// Сварочное производство. 1992. — №5. — С.25-26.
295. Судник В.А. Прогнозирование качества сварных соединений на основе численных моделей формирования шва при сварке плавлением тонкостенных конструкций // Диссертация . д-ра техн. наук. Л.: ЛенГТУ, 1991. — 348 с.
296. Цыбулькин Г.А. Построение математических моделей в задачах адаптивного управления дуговой сваркой // Автоматическая сварка. 1994. — №1. — С. 24-28.
297. Судник В.А., Рыбаков А.С., Кураков С. В. Численное решение связной задачи полей температур и деформаций сварочной ванны при дуговой сварке // Известия ТулГУ. Компьютерные технологии в соединении материалов. Тула: ТулГУ, 1999. — С. 97-109.
298. Судник В.А., Ерофеев В.А., Иванов А.В. Создание и внедрение компьютерных технологий прогнозирования формирования шва при дуговой сварке // Сварочное производство. -1997. №6. — С. 40-45.
299. Ерохин А.А., Ищенко Ю.С. Особенности расчета кривизны ванны и сил поверх-постного натяжения при сварке // Физика и химия обработки мататериалов. 1967. — №1. -С.39-44.
300. A mathematical modeling of circumferential GTA welding of pipe / T. Masutani, F. Miyasaka, T. Ohji, J. Hirata // Quart. J. of the Japan Weld. Soc. 1996. — Vol.14, №4. — P. 649-653.
301. Na S.-J., Lho T.-J. A study on parameter optimization in circumferential GTA welding of aluminum pipes using a semi-analytic finite element method // Journal of materials Processing Technology. 1996. — Vol.57. — P.95-102.
302. Методика определения области качественных режимов сварки пеповоротных стыков труб / JI.K. Чигарькова, В.Г. Галактионова, В.А. Букаров, Т.А. Дорина // Вопросы атомной науки и техники. Сер.: Сварка в ядерной технологии. 1987. — Вып. 1(18). — С. 12-16.
303. Полосков С.И., Ерофеев В.А., Логвинов Р.В. Моделирование распределения теплового потока и давления дуги в процессе орбитальной TIG-сварки // Сварочное производство. 2005. — №8. — С. 10-15.
304. Sansonnens L., Haidar J., Lowke J. J. Prediction of properties of free burning arcs including effects of ambipolar diffusion // Journal Phys. D: Appl. Phys. 2000. — Vol.33. — P. 148157.
305. Choo R.T.C., Szekely J., Westhoff R.C. Modeling of high-current arcs with emphasis on free surface phenomena in the weld pool // Welding Journal. 1990. — Vol.69, № 9. — P. 346s-361s.
306. Белоусов A.H. Полосков С.И., Горейиова С.К. Некоторые вопросы конструирования горелок для автоматической сварки // Сварочное производство. 1982. — № 8. — С.32-33.
307. Pfender Е. Electric arcs and arc gas heaters, in Gaseous Electronics / Eds M.N. Hirsh, H.J. Oskam // Academic Press. -1978. Vol.1, №5. — P. 291-398.
308. Guile A.E. Electric arcs: their electrode processes and engineering applications. 1EE Proc. A. 1984. — Vol.131, №7. — P. 450-480.
309. Mathematical models of transport phenomena associated with arc-welding processes: a survey / P.G. Jonsson, J. Szekely, R.T.C. Choo, T.P. Quinn // Modelling Simul. Mater. Sci. Eng. 1994. — Vol.2. — P. 995-1016.
310. Гвоздецкий B.C., Рублевский И.Н. Расчет степени ионизации многокомпонентной плазмы столба сварочной дуги // Автоматическая сварка. 1977. — № 11. — С. 12-16.
311. Yoshida Т., Akashi К. Particle heating in a radio frequency plasma torch // Journal Appl. Phys. 1977. — Vol.48. — №6. — P. 2252-2260.
312. Evans D.L., Tankin R.S. Measurement of emission and absorption of radiation by an argon plasma // Phys. Fluids. 1967. — Vol. 10, №6. — P. 1137-1144.
313. Devoto R.S. Transport coefficients of ionized argon // Phys. Fluids. 1973. — Vol.16. — №5. — P. 616-623.
314. Dunn G.J., Eagar T.W. Calculation of electrical and thermal conductivities of metallurgical plasmas // WRC-Bull. -1990. Vol.357. — P. 1-21.
315. Gonzalez J.J., Gleizes A. Mathematical modeling of a free burning arc in the presence of metal vapour//Journal Appl. Phys. 1993. — Vol.74, №5. — P. 3065-3070.
316. Essoltani A., Proulx P., Boulos I. Radiation and self-absorption in argon-iron plasmas at atmospheric pressure // Journal Analytical Atomic Spectroscopy. 1990. — Vol.5, №9. — P. 543547.
317. Morrow R., Lowke J.J. A One-dimensional theory for the electrode sheaths of electric arcs // Journal Phys. D: Appl. Phys. 1993. — Vol.26. — P. 634-642.
318. Lowke J. J., Morrow R., Haidar J. A simplified unified theory of arcs and their electrodes // Journal Phys. D: Appl. Phys. 1997. — Vol.30. — P. 2033-2042.
319. Zhu P., Lowke J.J., Morrow R. A unified theory of free burning arcs, cathode sheaths and cathodes model for the cathode fall region of an electric arc // Journal Phys. D: Appl. Phys. 1996. Vol.29. P. 121-128.
320. Haddad G.N., Farmer A.D.J. Temperature determination in a free burning arc: I. experimental techniques and results in argon // Journal Phys. D: Appl. Phys. 1984. — Vol.17. — P. 1189-11965.
321. Судник В.А. Рыбаков А.С. Программное обеспечение для проектирования процессов аргонодуговой сварки на базе модели формирования шва // САПР и экспертные системы. Тула: ТулГТУ, 1995. — С. 60-76.
322. Полосков С.И., Ерофеев В.А., Масленников А.В. Прогнозирование качества сварных соединений на основе физико-математической модели процесса орбитальной сварки // Сварочное производство. 2005. — №2. — С. 8 -16.
323. Ерофеев В.А. Прогнозирование качества электронно-лучевой и лазерной сварки на основе компьютерного моделирования. Тула: ТулГУ, 2002. — 140с.
324. Самарский А.А., Михайлов А.П. Математическое моделирование: Идеи. Методы. Примеры. М.: Физматлит, 2002. — 320 с.
325. Компьютерная имитация лазерной сварки стыков сложной геометрии из неоднородных материалов/ В.А. Судник, В.А. Ерофеев, И.В. Дикшев и др. // Компьютерные технологии в соединении материалов. Тула: ТулГУ, 1999. — С.21-39.
326. Малапип В.В., Полосков И.Е. Методы и практика анализа случайных процессов в динамических системах. М. — Ижевск: НИЦ «Регулярная и хаотическая динамика», 2005. — 296 с.
327. Сакато Сиро. Практическое руководство по управлению качеством / Пер. с японского. М.: Машиностроение, 1980. — 215 с.
328. Исследование операций: Модели и применения. / Под ред. Дж. Моудера, С. Эл-маграби. М.: Мир, 1981. — 677 с.
329. Исследование операций: Методологические основы и математические методы. / Под ред. Дж. Моудера, С. Элмаграби. М.: Мир, 1981. — 712 с.
330. ГОСТ Р ИСО 9001-2001. Системы менеджмента качества. Требования. Введ. 2003-08-31. М.: Изд-во стандартов, 2001. — 22 с.
331. Современные аспекты компьютерного моделирования тепловых, деформационных процессов и структурообразования при сварке и сопутствующих технологиях / С.Н. Киселев, А.С. Киселев, А.С. Куркин и др. // Сварочное производство. 1998. — №10. — С.16-24.
332. Махпепко В.И., Сапрыкина Г.Ю. Роль математического моделирования в решении проблем сварки разнородных материалов (обзор) // Автоматическая сварка. 2002. — №3. — С. 18-28.
333. Коновалов А.В. Моделирование структурных превращений в сталях при многослойной сварке // Сварочное производство. 2005. — №2. — С. 3-8.
334. Choo R.T.C., Szekely J. The possible role of turbulence in GTA weld pool behavior // Welding Journal. 1994. — Vol.73, №2. — P. 18-s -27-s.
335. Лазарсон Э.В. Нечеткие множества в моделях решения задач сварки // Компьютерные технологии в соединении материалов. Тула: ТулГУ, 2003. — С. 35-36.
336. Заде Л. Понятие лингвистической переменной и его применение к принятию приближенных решений. М.: Мир, 1976. — 169 с.
337. Загоруйко П.Г. Прикладные методы анализа данных и знаний. Новосибирск: Институт математики СО РАН, 1999. — 270 с.
338. Полосков С.И., Ерофеев В.А., Масленников А.В. Определение параметров автоматической орбитальной сварки на основе компьютерного моделирования // Сварочное производство. 2005. — №10. — С. 6-13.
339. Полосков С.И., Ерофеев В.А., Масленников А.В. Методика квалиметрической оценки процессов автоматической орбитальной сварки // Сварочное производство. 2005. -№12. — С.14-24.
340. Коротынский А.Е., Махлин Н.М., Полосков С.И. Функциональная надежность современного сварочного оборудования // Сварочное производство. 2004. — №9. — С. 15-18.
341. Гриненко В.И., Хаванов В.А. О дифференцированном подходе к выбору трубосварочных автоматов по степени сложности // Автоматическая сварка. 1988. — №8. — С. 6668.
342. Лебедев В.А., Полосков С.И., Братчук С.Д. Оценка влияния возмущений в работе электроприводов на надёжность оборудования для механизированной и автоматической сварки // Сварочное производство. 2002. — №9. — С. 9-15.
343. Лобанов Л.Н., Якубовский В.В. Развитие работ по обеспечению качества и сертификации продукции сварочного производства // Сварочное производство, 1995, №9, С.31-35.
344. Такано Г., Камо К. Полная автоматизация сварки сосудов и труб // Автоматическая сварка. 2003. — №10-11. — С. 138-144.
345. Сравнение методов оценки тепловой мощности процесса дуговой сварки / А.Е. Коротынский, Н.М. Махлин, С.И. Полосков, Г.Л. Павленко // Сварочное производство. -2005.-№3.-С. 3-6.
346. Полосков С.И. Виртуальная модель формирования швов в процессе орбитальной TIG-сварки // Имитационное моделирование: Теория и практика. СПб.: ЦНИИТС, 2005. — Т.2. — С. 179-185.
347. Проников А.С. Надежность машин. М.: Машиностроение, 1978. — 590 с.
348. Белоусов А.Н., Воскресенский Л.А. Обеспечение надежности сварочного и режущего оборудования для монтажа трубных конструкций энергетических блоков АЭС // Вопросы атомной науки и техники. Сер. Сварка в ядерной технологии. 1985. — Вып. №2(15).-С. 88-95.
349. Федоров М.А., Воскресенский Л.А., Белоусов А.Н. К вопросу организации сбора и обработки информации о надежности работы эксплуатируемого монтажного оборудования // Энергетическое строительство. -1980. №3. — С. 42-44.
350. Грипспко В.И. Анализ применимости монтажных трубосварочных автоматов в условиях затесненности // Сварочное производство. 1980. — №8. — С. 23-25.
351. ГОСТ 27.003-91. Надежность в технике. Состав и общие правила задания требований по надежности. Введен 1992-01-01. М.: Изд-во стандартов, 1991. -19 с.
352. Выбор методов комплексной оценки качества сварочного оборудования / Л.М. Лобанов, А.Е. Коротынский, В.И. Юматова, М.И. Скошок // Автоматическая сварка. 2004. -№9. — С. 37-39.
353. Белоусов А.Н., Воскресенский Л.А., Клементьев Ю.Н. Оценка надежности при проектировании монтажных механизмов для сварки и резки труб с учетом размеров околошовного пространства // Надежность и контроль качества. 1982. — №3. — С. 44-50.
354. Фаерман А.Н. О сроках службы оборудования // Автоматическая сварка. 1967. — №3. — С. 68-7.
355. Бийцев Ф.Х., Кононов В.Г., Федоров Ю.А. Фактические сроки службы некоторых видов сварочного оборудования // Автоматическая сварка. 1973. — №6. — С. 67-71.
356. Надежность сварочного оборудования / А.И. Чвертко, В.Е. Патон, М.Г. Бельфор, Г.М. Гологовский // Автоматическая сварка. 1974. — №4. — С. 56-59.
357. Фомин В.М., Печепкин А.Н. Методика выбора показателей надежности сложных систем // Стандарты и качество. 1973. — №3. — С. 53-57.
358. Повышение надежности сварочных автоматов / А.Н. Белоусов, B.C. Рябцев, Г.Г. Наеибулов, Н.Н. Пяткова, С.И. Полосков // Энергетическое строительство. 1982. — №9. — С. 48-49.
359. Белоусов А.Н., Рябова З.Б., Полосков С.И. Повышение долговечности трубосварочных автоматов ТАМ и СА-120 // Энергетическое строительство. 1983. — №10. — С. 5052.
360. Автомат СА-120М2 для сварки трактов реакторов РБМ-К / А.Н. Белоусов, В.И. Гриненко, В.Г. Нуркас, С.И. Полосков, A.M. Курбатов // Сварочное производство. 1983. -№2. — С. 35-36.
361. Исследование нагрева сварочного автомата в процессе сварки и его влияние на надежность / А.Н. Белоусов, С.И. Полосков, В.И. Гриненко, А.Е. Картавых, A.M. Курбатов // Сварочное производство, 1984, №6, с. 32-33.
362. Биргер И.А., Шор Б.Ф., Иоселевич Г.Б. Расчет на прочность деталей машин. -М.: Машиностроение, 1979. 702 с.
363. Лебедев В.А., Полосков С.И., Братчук С.Д. Функциональные особенности электроприводов постоянного тока для сварочного оборудования // Сварочное производство. -2002.-№6.-С. 34-41.
364. Хавапов В.А., Седов Ю.С. Оборудование для сварки при регламентном обслуживании атомных энергетических установок // Вопросы атомной науки и техники. Сер. Сварка в ядерной технологии. 1986. — Вып. 1 (16). — С. 19-22.
365. Козлов В.И. Эргономические нормативы при проектировании и организации рабочего места сварщика // Сварочное производство. 2000. — № 5. — С. 45-49.
366. Вудсоп У., Коновер Д. Справочник по инженерной психологии для инженера и художников-конструкторов. М.: Мир, 1968. — 518 с.
367. ГОСТ 26387-84. Система «Человек-машина». Термины и определения. Введен 1986-01-01. М.: Изд-во стандартов, 1984. — 4 с.
368. Анохин А.Н., Карпунипа В.В. Опыт классификации технологических операций управления энергоблоком АС // Диагностика и прогнозирование надежности элементов ядерных энергетических установок. Обнинск: ИТАЭ, 1992. — Вып.8. — С. 100 — 105.
369. Белоусов Л.Н., Картавых А.Е., Полосков С.И. Стандартизация методов контроля качества изготовления трубосварочных автоматов // Надежность и контроль качества. -1983.-№6.-С.40-42.
370. Система оперативного контроля качества сварочного оборудования в процессе его промышленного производства / Б.Е. Патон, А.Е. Коротынский, М.И. Скопюк и др. // Автоматическая сварка. 2002. — №5. — С. 29-31.
371. Белоусов А.Н., Рябова З.Б., Полосков С.И. Стандартизация методов унификаци-онного контроля конструкторской документации на изделия нестандартного оборудования // Стандарты и качество. 1983. — №8. — С. 24-25.
372. Белоусов А.Н., Воскресенский J1.A., Полосков С.И. О системе технической диагностики сварочных автоматов // Сварочное производство. 1982. — №5. — С. 30-32.
373. Пархоменко П.П., Согомонян Е.С. Основы технической диагностики: Оптимизация алгоритмов диагностирования, аппаратурные средства / Под ред. П.П. Пархоменко. -М.: Энергия, 1981.-320 с.
374. Карибский В.В., Пархоменко П.П., Согомонян Е.С. Техническая диагностика объектов контроля. М.: Энергия, 1967. 78 с.
375. Основы технической диагностики / В.В. Карибский, П.П. Пархоменко, Е.С. Согомонян, В.Ф. Халчев. М.: Машиностроение, 1976. — 464 с.
376. А.с. 903021 СССР, МКИ3 В 23 К 9/16. Устройство для исследования истечения защитного газа из сварочной горелки / А.Н. Белоусов, С.И. Полосков, J1.A. Воскресенский. -№2947918 от 07.02.82; Бюл. №2-1983. С. 64.
377. А.с. 935726 СССР, МКИ3 G 01 L 5/13. Устройство для измерения тягового усилия подачи проволоки / А.Н. Белоусов, С.И. Полосков. №3210118/18-10 от 01.12.80; Бюл. №22-1982.-С. 140.
378. А.с. 1000838 СССР, МКИ3 G 01 N 3/08. Способ испытания на прочность резиновых оболочек шлангов и устройство для его осуществления / А.Н. Белоусов, С.И. Полосков, Л.А. Воскресенский. -№3269052/25-28 от 03.04.81; Бюл. №8-1983. С. 165.
379. Шеридан Т., Феррел У. Системы человек-машина. М.: Машиностроение, 1980.-399 с.
380. Levison W.H., Elkind J.I. Two Dimensional Manual Control Systems with Separated Displays // IEEE Trans. Human Factors in Electronics. (HFE-7). — 1967. — No.3. — P.202-209.
381. Todosiev E.P. Human Performance in Cross-Coupled Tracking System // IEEE Trans. Human Factors in Electronics. (HFE-8). 1967. — No.3. — P. 210-217.
382. Бир С. Мозг фирмы. М.: Радио и связь, 1993. — 416 с.
383. Буч Г. Объектно-ориентированное проектирование. М.: Конкорд, 1992. — 519 с.
384. Человеческий фактор. В 6-ти тт. Том 4: Эргономическое проектирование деятельности и систем / Под ред. Г. Салвенди М.: Мир, 1991. — 495 с.
385. Электронные тренажерные системы в сварке / Б.Е. Патон, В.А. Богдановский, В.В. Васильев, С.Н. Даниляк//Автоматическая сварка. 1988. — №5. — С. 45-48,51.
386. Капдалова М.А. Опыт обучения в области человеческого фактора в Смоленском УТЦ // Безопасность, эффективность и экономика атомной промышленности. Электро-горск: ЭНИЦ ВНИИАЭС, 2001. — Ч. 2. — С. 63-65.
387. Гольберг В.П., Бондарев И.В., Епифанов В.А. Опыт применения системного подхода к обучению персонала Курской АЭС // Безопасность, эффективность и экономика атомной промышленности. Электрогорск: ЭНИЦ ВНИИАЭС, 2001. — Ч. 2. — С. 47-48.
388. Киселёв Г.С., Лихман В.В., Олейник О.Е. Совершенствование системы мотивации работы сварщиков и ИТР сварочного производства // Сварочное производство. 2004. -№8. — С. 49-50.
389. Программа подготовки сварщиков к аттестации на право производства работ по сварке при ремонте оборудования атомных станций. Утв. Техническим директором концерна «Росэнергоатом» 06.02.2002 г. // М.: НИКИМТ, 2002. — 34 с.
390. Маслов Б.Г. Система аттестации по сварочному производству // Сварка на рубеже веков. Научно-техническая конференция, посвященная 100-летию академика Г.А. Николаева. М.: МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2002. — С. 124.
391. Бурцева Е.Т. Подготовка педагогов профессионального обучения в области сварочного производства // Сварка на рубеже веков. Научно-техническая конференция, посвященная столетию академика Г.А. Николаева. М.: МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2002. — С. 128.
392. Ястшембский Р., Стенцель А., Тройнацкий А. Познавательная психология и биомеханика движения мышц в обучении сварщиков // Сварщик. 2002. — №6(28). — С. 48-51.
393. Электронные тренажеры для обучения технике дуговой сварки / В.В. Васильев, С.Н. Даниляк, В.А. Богдановский и др. П Сварочное производство. 1990. — №6. — С. 30-32.
394. Магид С.И., Кузнецов М.И., Архипова Е.Н. Современная аппаратно-техническая реализация и программное обеспечение тренажеров для тепловых электростанций и сетей // Энергосбережение и водоподготовка. 2004. — №2. — С. 23-26.
395. Тренажерные системы / В.Е. Шукшунов, Ю.А. Бакулов, В.Н. Григоренко и др. -М.: Машиностроение, 1981. 256 с.
396. Васильев В.В., Даниляк С.Н. Организация сварочных тренажеров // Электронное моделирование. -1984. Т.5, №5. — С. 69-72.
397. Бичаев Б.П., Зеленин В.М., Новик Л.И. Морские тренажеры: Структуры, модели, обучение. Л.: Судостроение, 1986. — 288 с.
398. Магид С.И. Теория и практика тренажеростроения для тепловых электрических станций. М.: МЭИ, 1998. — 153 с.
399. ГОСТ 23945.0-80. Унификация изделий. Основные положения. Введен 1980-0701. М.: Изд-во стандартов, 1980. — 8 с.
400. Унифицированные планетарные редукторы для функциональных механизмов трубосварочных автоматов / А.Н. Белоусов, B.C. Рябцев, Н.И. Пяткова, С.И. Полосков, Г.Г. Насибулов // Сварочное производство. 1983. — №4. — С. 38-39.
401. А.с. 988510 СССР, МКИ3 В 23 К 37/6. Устройство для сборки и центрирования труб под сварку / Г.М. Шарко, С.И. Полосков, А.Н. Белоусов. № 3319583/25-27 от 06.07.81; Бюл. №2-1983.-С. 54.
402. Янченко Ю.А., Гуринович В.Д., Дементьев В.Н. Новые подходы к техническому обслуживанию и ремонту оборудования атомных электростанций // Теплоэнергетика. -2005.-№ 12.-С. 10-14.
403. Баршенко В.И. Бакиров М.Б., Янченко Ю.А. Продление ресурса энергоблоков на ТЭС и АЭС в США // Атомная техника за рубежом. 1997. — № 6. — С. 12-17.
404. Автоматическая орбитальная сварка с присадочной проволокой стыков труб поверхностей нагрева котлоагрегатов / В.В. Рощип, С.И. Полосков, Н.Ю. Воронцов, В.И. Либеров // Сварка и контроль 2004. — Пермь: ПГТУ, 2004. — Т.З. — С. 276-281.
405. Баранов П.А. Предупреждение аварий паровых котлов. М.: Энергоатомиздат, 1991.-272 с.
406. Хаванов В.А., Седов Ю.С., Полосков С.И. Реализация принципов унификации при разработке оборудования для дуговой сварки в монтажном производстве // Сварочное производство. 1993. — №9. — С. 26-28.
407. Романова А.А., Гшосов С.Ф., Советченко Б.Ф. Современное состояние коррозионной защиты нефтегазовых трубопроводов (обзор и проблематика) // Сварка и контроль -2005. Челябинск: ЮУрГУ, 2005. — С. 207-217.
408. Стеклов О.И., Сюй Шиго, Ли Гаочао. Технология сварки трубопроводов с двухсторонним эмалевым покрытием // Сварочное производство. 1998. — №2. — С. 29-31.
409. Инструкция по строительству, эксплуатации и ремонту трубопроводов с сили-катио-эмалевым покрытием. М.: ВНИИСТ, 2001. — 104 с.
410. Кисилевский Ф.Н., Бутаков Г.А. Динамические характеристики температурных полей при сварке // Автоматическая сварка. 1982. — №11. — С. 18-20.
411. Ищенко Ю.С. Обеспечение постоянства теплового режима при аргонодуговой сварки кольцевых швов // Сварочное производство. 1966. — №2. — С. 7-9.
412. Влияние особенностей газовой защиты сварочной ванны на некоторые технологические параметры процесса сварки плавящимся электродом // Сварка и смежные технологии. М.: МЭИ(ТУ), 2000. — С. 26-28.
413. А.с. 1076230 СССР, МКИ3 В 23 К 9/16. Горелка для дуговой сварки в среде защитного газа / А.А. Агеев, С.И. Полосков, А.Н. Белоусов. №3428080/25-27 от 01.12.80; Бюл. №8-1984. — С. 40.
414. Белоусов А.Н., Полосков С.И., Горейнова С.К. Новый информационный материал об автоматах для сварки трубных конструкций // Вопросы атомной науки и техники. Сер. Сварка в ядерной технологии. 1984. — Вып. 2 (13). — С. 12-14.
Обучение орбитальной сварке: помощь начинающему сварщику | Информационный ресурс
Обучение орбитальной сварке: помощь начинающему сварщику
13 февраля 2019 г. | Джейсон Миллер (Jason Miller), сварочное производство
Найти квалифицированного сварщика сложно, а в ближайшем будущем станет еще сложнее. По данным Американского общества сварщиков (American Welding Society, AWS), более половины работающих в настоящее время сварщиков находятся в предпенсионном возрасте, средний возраст сварщика — 55 лет. К 2020 г. стране будут нужны 291 000 сварщиков.
Один из способов решения данной проблемы состоит в применении автоматизированных систем, позволяющих выполнить больше работы c меньшим количеством людей. С момента своего появления в 60-х гг. XX века автоматическая орбитальная сварка вольфрамовым электродом в газовой среде стала популярной в различных отраслях, где крайне важны максимальная герметичность, высокие эксплуатационные характеристики и сверхчистота. Автоматизированные станции орбитальной сварки повышают способность оператора выполнять шов под контролем, с хорошей повторяемостью, высоким качеством и в соответствии с нормативной документацией. Ключевое преимущество метода GTAW — точный контроль подачи нагрева; благодаря этому орбитальная сварка стала одним из предпочтительных методов соединения тонких листов металла, а также проведения сварочных работ в непосредственной близости к термочувствительным компонентам.
Однако технология автоматизированной орбитальной сварки не умаляет необходимости в квалифицированном и обученном сварщике. Автомат не отменяет человеческих знаний и умений. Пожалуй, автоматизация требует больше обучения, а не меньше. Операторы-сварщики все равно должны обладать всеми базовыми для отрасли знаниями: составы материалов, металлургия, подготовка оборудования, продувочные и защитные газы, мощность и напряжение, динамика сварочной зоны, калибр электрода и конфигурации наконечника. Однако они также должны понимать, как работает автоматическая сварочная система, как она реагирует на различные входные параметры и какую документацию требовать у поставщиков материалов.
Как выбрать программу обучения орбитальной сварке
На рынке предлагают множество программ обучения для операторов сварочных автоматов GTAW продолжительностью от двух дней до недели. Несмотря на то что длительные программы обучения могут вызвать простой в работе, долгосрочные перспективы перевешивают временные трудности.
При выборе программы обращайте внимание на техническую направленность и детальность, а также на возможности для практики. Рассмотрите учебные материалы и оцените их качество; они должны быть полезны для конкретных потребностей ваших специалистов. Например, качественные программы обучения орбитальной сварке научат ваших специалистов сваривать металлы с разным композиционным составом.
Уровень знаний инструктора так же важен, как и содержание программы обучения. Ищите программы, в которых преподают сертифицированные в области сварки инструкторы, и наводите справки. Всего один плохой шов может привести к убыткам в результате потери материалов, что обойдется вашей организации дороже, чем качественная программа обучения.
Учащиеся должны понять, что цель автоматизированной сварки — обеспечить точный и повторяемый уровень сварочного тока в каждом цикле сварки. Хорошие программы обучения объясняют технологию орбитальной сварки, в том числе принципы работы, преимущества, ограничения, проблемы и переменные параметры. Чтобы обучающиеся освоили оборудование, с которым они будут работать впоследствии, инструктор должен подробно объяснить тему мощности подаваемого электропитания.
Газы в процессе орбитальной сварки
1. Защитные газы
При оценке программ обучения орбитальной сварке обратите внимание на количество учебного времени, посвященного теме защитных газов и важности продувки. Учащиеся должны узнать, как газ защищает электрод и расплавленный металл в зоне шва от попадания загрязнителей из атмосферы. В GTAW для защиты чаше всего применяют аргон, гелий и их смесь (она обычно используется в специальных случаях).
Сварщик должен знать предпочтительное соотношение гелия и аргона. Главный фактор, влияющий на эффективность защиты, — это плотность газа. Аргон, который в 1,33 раза плотнее воздуха, эффективно накрывает зону сварки и вытесняет атмосферный воздух. У гелия плотность меньше, поэтому он поднимается вверх, а не перетекает в рабочую зону. Для обеспечения одинаковой защиты подача гелия должна быть в два-три раза больше, чем подача аргона.
Защитные газы могут повлиять на металлургические свойства некоторых материалов. Как правило, при применении аргона дуга менее интенсивна и более стабильна, чем при защите другими газами. Более низкая цена за единицу и более низкий расход аргона делают его предпочтительным выбором. Наличие знаний, позволяющих правильно выбрать защитный газ, имеет очень важное значение.
2. Продувка газом
Успех орбитальной сварки во многом зависит от правильной техники продувки газом. Многие опытные сварщики не понимают важность этой базовой концепции. Ряд представителей сварочной отрасли считают продувку газом ахиллесовой пятой сварки. Программа обучения должна включать принципы продувки, в том числе учить рассчитывать время подачи газа.
Первый шаг к успешной продувке — правильный выбор продувочного газа. Аргон может быть различной степени чистоты; необходимо правильно выбрать чистоту для достижения желаемого результата. Определение и установка правильного расхода и давления газа в тонкостенных и толстостенных трубках, а также в зоне сварного соединения являются одними из самых важных этапов для обеспечения успеха сварки. И наоборот, при неправильном обращении это одни из наиболее вероятных областей возникновения проблем. Неправильная продувка или ее отсутствие могут полностью разрушить систему производства. Внутреннее давление сохраняет валик шва заподлицо с внутренней поверхностью стенки свариваемых компонентов, а правильная подача газа сохраняет чистоту наплавленного металла и зоны термического влияния.
Выбор качественных материалов для сварки
Качественная сварка начинается с материалов. Даже самая лучшая станция орбитальной сварки не может компенсировать низкое качество материалов трубок, фитингов и других компонентов. Эффективное обучение по теме «Материалы» должно охватывать вопросы, связанные с химическим составом и металлургией, в том числе влияние содержания серы на качество шва.
Выделяют четыре основных класса материалов: стали мягких сортов, никелевые сплавы, огнеупорные и реакционно-способные металлы, а также нержавеющие стали. Обучающиеся орбитальной сварке должны научиться проверять все поступающие материалы и их сертификаты, а также знать, где получить документацию.
1. Стали мягких сортов
В отношении сталей мягких сортов важно помнить, что качество сварных швов сильно зависит от содержания примесей в основном металле: следов серы, фосфора, кислорода и т. д. Также проблему представляет водородное охрупчивание этих сплавов в присутствии углеводородов или водяного пара.
2. Никелевые сплавы
Никелевые сплавы обладают прекрасными характеристиками и идеально подходят для применения в коррозионно-активных средах, но из-за их подверженности растрескиванию выполнять сварку никелевых сплавов может быть затруднительно.
3. Огнеупорные и реакционно-способные металлы
Наиболее широко орбитальная сварка применяется для соединения тонкостенных и толстостенных трубок из огнеупорных и реакционно-способных металлов. Без защиты инертным газом огнеупорные металлы (молибден, тантал и т. д.) и реакционно-способные металлы (титан, цирконий и т. д.) быстро окисляются при повышении температуры. Для этих металлов и их сплавов орбитальная сварка GTAW обеспечивает высококонцентрированный нагрев, наилучший контроль подачи тепла и самую лучшую газовую защиту среди всех технологий дуговой сварки
4. Нержавеющие стали
Нержавеющие стали обладают отличной коррозионной устойчивостью благодаря содержанию как минимум 10,5 % хрома, который мгновенно создает оксидный слой, защищающий остальные элементы в составе материала. По содержанию этих прочих элементов микроструктуру металла определяют как аустенитную, ферритную или смешанную, как, например, в дуплексной нержавеющей стали. Считается, что нержавеющие стали поддаются сварке, однако каждый тип микроструктуры требует своего подхода, что нужно учитывать при сварке.
Содержание серы
Еще одним важным фактором для орбитальной сварки является содержание серы в материале. Серу часто добавляют, чтобы металл легче поддавался обработке и держал форму. В процессе сварке уровень серы может изменить поверхностное натяжение шва, влияя на распределение тепла и связанные с проплавлением свойства металла. Особенно важно, чтобы обучающиеся сварщики поняли важность разницы свариваемых компонентов по содержанию серы. Попытка выполнить сварку компонентов, сильно отличающихся по содержанию серы, вероятнее всего, приведет к смещению валика шва в направлении компонента, имеющего более низкое содержание серы, так, что валик частично пройдет не по стыку.
Знания
Хотите записать свою бригаду на пятидневный курс обучения орбитальной сварке Swagelok? Заполните форму регистрации в авторизованном центре продаж и сервисного обслуживания Swagelok, чтобы узнать о стоимости и получить дополнительную информацию об обучении.
Орбитальная сварка на заказ в Санкт Петербурге
Отличительной особенностью орбитальной сварки является то, что этот процесс происходит при неподвижности свариваемых деталей и движении сварочной дуги по траектории свариваемой поверхности.
Основная область применения орбитальной сварки — это соединение труб, т.е. сваривание труб. При полной автоматизации процесса не требуется участия человека, и полностью исключаются ошибки производства сварочных работ, связанные с человеческим фактором.
Автоматизация процесса, возможность высокоточной регулировки параметров настройки оборудования на каждом конкретном участке позволяют значительно увеличить производительность сварки, достичь высокого качества сварного шва.
Это является одним из важнейших условий эффективного функционирования системы трубопроводов высокого давления в таких областях, как:
- нефтегазовая промышленность,
- биотехнологии,
- кораблестроение,
- аэрокосмическая область промышленности,
- пищевое производство.
Произведенные единожды настройки могут использоваться для проведения большого количества повторов операции, все данные о процессе будут записаны и могут быть изучены с целью улучшения качества соединения.
Орбитальная сварка осуществляется воздействием высоких температур в защитной газовой, аргоновой, среде. Источником нагрева служит электрический ток, подающийся через плавящийся или неплавящийся вольфрамовый электрод.
Установки для орбитальной сварки оснащаются системами циркуляции жидкости для охлаждения, блоком управления процессом зажигания и контроля над напряжением дуги, ее длиной, параметрами тока и многими другими характеристиками.
Для орбитальной сварки труб с толщиной стенок от 3 мм требуется дополнительная подача присадочной проволоки или другого элемента, подходящего состава.
При помощи орбитальной сварки можно соединять трубы диаметром от 1,6 мм из различных сплавов. Максимальная толщина стенок трубы возможная для обработки орбитальной сваркой составляет 17 см.
Сварка труб с переносом металла силами поверхностного натяжения (STT)
Процесс сварки с переносом металла силами поверхностного натяжения (STT) позволяет производить сварку корневого прохода труб в 3-4 раза быстрее по сравнению с аргонодуговой сваркой. При использовании этого процесса с одной из новых систем орбитальной сварки можно добиться еще более высокой производительности и полного проплавления металла.Кодексы трубной сварки требуют высокого качества корневой сварки независимо от того, где проходит сварка — в цеховых или монтажных условиях. Для того, чтобы трубы не протекали, особенно если это трубы для транспортировки пара или жидкостей под большим давлением, необходимо обеспечить полное проплавление металла.
В прошлом для сварки труб использовался один из трех методов, каждый из которых имел свои преимущества и недостатки. Этими методами были:
Link
Дуговая сварка вольфрамовым электродом в среде защитных газов, которую часто называют аргонодуговой или TIG-сваркой. Отличается низкой скоростью сварки, высоким тепловложением и высокими требованиями к квалификации сварщика.
Дуговая сварка металлическим плавящимся электродом в среде защитного/инертного газа (MIG/MAG) — намного быстрее аргонодуговой сварки, однако из-за трудности контроля тепловложения не всегда обеспечивает полное сплавление.
Ручная дуговая сварка (РДС или SMAW) обычно оказывается самой экономичной в отношении стоимости сварочных материалов и оборудования, однако она требует высокой квалификации сварщика. Также она может вызывать сложности из-за частых остановок и повторных поджигов дуги для смены электрода.
В отличие от этих трех процессов, сварка с переносом металла силами поверхностного натяжения (STT) позволяет проводить корневую сварку труб в 3-4 раза быстрее по сравнению с TIG, обеспечивая при этом минимальное тепловложение и полное проплавление. Процесс STT основан на применении высокочастотного инвертера с возможностью точной регулировки формы волны сварочного тока, что позволяет обеспечить высокое качество сварки с минимальным разбрызгиванием и дымообразованием. В контексте сварки труб этот процесс позволяет упростить корневую сварку с зазором и при этом улучшить качество обратной стороны шва и сплавление кромок. STT удобнее в эксплуатации по сравнению с другими процессами и при этом позволяет обеспечить стабильно высокое качество сварки с отсутствием дефектов при контроле рентгеновским излучением. Процесс STT позволяет обеспечить полное сплавление обратной стороны шва без усадки при сварке с наклоном проволоки под любым углом. Кроме того, возможность регулировки сварочного тока независимо от скорости подачи проволоки придает этому процессу большую универсальность и пригодность для любых условий работы.
|
| |
|
Процесс STT® позволяет проводить сварку труб с минимальным дымообразованием и разбрызгиванием. |
При корневой сварке с зазором между кромками процесс STT позволяет регулировать различные характеристики формы волны сварочного тока, чтобы обеспечить полное проплавление и высокое качество обратной стороны шва. |
Контроль разбрызгивания и дымообразования
Разработанный компанией Lincoln Electric процесс STT основан на применении технологии контроля формы волны сварочного тока, которая позволяет точно и быстро изменять величину сварочного тока на протяжении всего сварочного цикла. Ее особенностью является то, что ток не обладает ни жесткой (CV), ни падающей (CC) вольт-амперной характеристикой. Вместо этого источник питания автоматически корректирует силу тока в зависимости от текущего состояния дуги.
Это позволяет свести дымообразование и разбрызгивание к минимуму независимо от типа защитного газа — будь то 100-процентный CO2, аргоновые смеси или гелиевые смеси для использования с нержавеющей сталью. Меньший уровень разбрызгивания означает меньшие потери времени на подготовку поверхности и большие интервалы между очисткой форсунки горелки.
Кроме этого, благодаря низкому разбрызгиванию в соединение попадет больше наплавленного металла, что делает расход сварочных материалов более эффективным. Также Вы можете сэкономить еще больше благодаря использованию проволоки большего диаметра.
При установлении дуги в начале сварочного цикла сила тока мгновенно снижается. Эта пониженная сила тока сохраняется в течение определенного времени, необходимого для того, чтобы силы поверхностного натяжения начали перенос капли в сварочную ванну и образовали от нее сплошную механическую перемычку. После этого подается ток «пинч-эффекта», который ускоряет перенос капли. На протяжении всего этого процесса проводится мониторинг образования шейки и выталкивания капли расплавленного металла. В нужный момент перед разделением перемычки ток пинч-эффекта быстро снижается. Отделение капли происходит на низком токе, что помогает сократить разбрызгивание.
Затем происходит повторный поджиг дуги и подается высокий «пиковый» ток. Этот скачок тока приводит к удлинению и расширению дуги, что позволяет ей расплавить большую площадь поверхности и тем самым предотвратить чрезмерное усиление шва и обеспечить полное сплавление.
Высокое качество сварки труб
Процесс MIG-сварки на жесткой ВАХ, который чаще всего используется для сварки труб, не позволяет регулировать сварочный ток напрямую. Вместо этого регулируется среднее напряжение. Это может привести к чрезмерному увеличению температуры или жидкотекучести сварочной ванны и последующему втягиванию обратной поверхности шва. Это явление называют «всасыванием». Кроме того, чтобы обеспечить полное проплавление при работе с традиционным источником MIG, сварщик должен постоянно направлять дугу на переднюю кромку сварочной ванны. Если дуга окажется слишком далеко позади, проплавление будет неполным. Если дуга будет слишком далеко впереди, это приведет к образованию дефектов на внутренней поверхности трубы.
Так как процесс STT позволяет регулировать силу сварочного тока независимо от скорости подачи проволоки, он делает возможным точный контроль температуры и жидкотекучести сварочной ванны и полное проплавление металла. Именно по этой причине STT стал популярным выбором для выполнения корневых проходов труб с зазором между кромками. В пространственном положении 5G сварщику достаточно просто удерживать дугу в сварочной ванне. Опытные сварщики труб практически всегда отмечают превосходство этого нового процесса, будь то в отношении комфорта и качества сварки. Особенно высоко они оценивают минимальное разбрызгивание и при сварке в положении на 6 часов.
В ходе подготовки к закупке нового оборудования поставщик сварочного оборудования и производитель должны вместе подобрать подходящие аксессуары, средства безопасности, оптимальное расположение сварочной станции, составить сервисный план (внутреннего и внешнего обслуживания), определить кадровые и учебные требования.
Процесс STT получил широкое распространение в трубной отрасли и других областях, где требуется точный контроль тепловложения и минимальное разбрызгивание и дымообразование. Так как STT позволяет непосредственно регулировать тепловложение, он также значительно упрощает контроль профиля обратной стороны шва. По отзывам сварщиков, это не только упрощает сварку корневых проходов, но и повышает их механические и металлургические свойства. Оптимальные характеристики в зоне теплового воздействия позволяют обеспечить оптимальный профиль сварного шва. Более того, корневая сварка по открытому зазору может проводиться без внутренней керамической или медной подложки. В частности, это позволяет избежать риска коррозии из-за включений меди.
Данный процесс рекомендуется для сварки низкоуглеродистой, высокопрочной и нержавеющей стали, а также других сплавов. В случае сварки низкоуглеродистой стали STT обеспечивает низкое содержание диффузионного водорода в наплавленном металле и низкое разбрызгивание при использовании 100-процентного CO2 в качестве защитного газа. При сварке дуплексных сталей процесс STT обеспечивает значительно большую критическую температуру питтинговой коррозии по сравнению с аргонодуговой сваркой, а также в 3-4 раза более высокую скорость сварки при меньших требованиях к квалификации сварщика.
О компании Magnatech LLC Продукты и решения для орбитальной сварки труб
Компания была основана в 1946 году для производства аэрокосмических компонентов, в том числе кольцевых уплотнений для работы в условиях экстремальных температур и давлений, для поддержки начальной разработки газотурбинного двигателя. В 1964 году компания была куплена нынешними владельцами и переехала на свое место рядом с международным аэропортом Брэдли (Хартфорд, Коннектикут).
Появление атомной энергетики потребовало разработки инновационных технологий для герметизации корпуса ядерного реактора.Компания Magnatech разработала круглые металлические уплотнения, которые выдерживают высокие температуры и давление. Для соединения концов трубчатых металлических уплотнений с образованием полного круга потребовалась сварка GTAW. В 1969 году компания Magnatech разработала аппарат для автоматической сварки труб, что позволило работнику, не имеющему навыков сварки, выполнять идеально повторяемые сварные швы с нулевыми критериями дефектов.
Успех сварщика труб привел к тому, что компания Magnatech разработала систему многопроходной сварки труб. Эти продукты легли в основу нового направления бизнеса Magnatech.На сегодняшний день по всему миру проданы тысячи систем.Magnatech Сегодня
Magnatech специализируется на разработке и производстве оборудования для орбитальной сварки. (Орбитальный означает, что труба находится в фиксированном положении и не может вращаться — инструмент должен перемещаться вокруг неподвижной трубы.) Сварка труб и труб, особенно в полевых условиях, возможно, является самым требовательным требованием к навыкам сварщиков. Как и в случае со многими квалифицированными мастерами, количество сварщиков во всем мире сокращается.Механизированное оборудование обеспечивает практическое решение, как за счет увеличения индивидуальной производительности, так и за счет расширения возможностей менее квалифицированных сварщиков. Более 80% затрат на сварку приходится на оплату труда и накладные расходы. Следовательно, единственный способ для производителя, изготовителя или подрядчика существенно снизить затраты — это автоматизация.
Запатентованная линейка систем орбитальной сварки трубMagnatech на сегодняшний день является самой компактной из имеющихся в мире. Мы являемся экспертами в миниатюризации сложных механизмов, которые должны быть достаточно прочными для использования сварочным персоналом в суровых сварочных условиях.Наши компактные цифровые источники питания обеспечивают точное управление процессом сварки, но при этом достаточно прочны, чтобы выдерживать нагрузку в полевых условиях.
Magnatech продает свою продукцию через всемирную сеть торговых представителей и дистрибьюторов, обладающих глубокими знаниями о продукции.
Мы постоянно совершенствуем существующие инструменты и разрабатываем новые продукты для трубной сварки. Делая акцент на простоте, надежности и удобстве использования, мы стремимся удовлетворить потребности и ожидания наших клиентов.Наши клиенты по всему миру работают в условиях жестких ограничений по времени и срокам. Мы это понимаем. Наш штат инженеров, производственных и технических специалистов определяет нашу приверженность обслуживанию клиентов и совершенствованию продукции. Magnatech предлагает комплексное решение для любого типа сварки труб или труб.
ООО «Магнатек» | Орбитальная сварка
Magnatech помогает сварщикам создавать лучшие в отрасли работы более пятидесяти лет.
Мы Magnatech
Magnatech является ведущим производителем оборудования для орбитальной сварки более пятидесяти лет и предлагает широкий спектр приложений и продуктов. Наши передовые системы орбитальной сварки предназначены для удовлетворения конкретных потребностей и задач ваших клиентов, независимо от того, требуется ли это минимальный зазор при техническом обслуживании или тяжелые работы, выполняемые в удаленных местах и во враждебных условиях.
Мы разработали наше оборудование для орбитальной сварки надежным, простым и производительным.Выбирая орбитальную сварку, вы выбираете более низкую скорость ремонта сварных швов и предпочитаете предоставлять своим клиентам сварные швы стабильного качества, соответствующие высоким требованиям стандартов.
Мы уделяем первоочередное внимание удовлетворению потребностей наших клиентов по всему миру, предоставляя рекомендации на протяжении всего процесса выбора. Мы гарантируем, что в конечном итоге вы получите оборудование, соответствующее вашим потребностям, независимо от требований конкретного приложения. Наш профессиональный и опытный персонал службы поддержки неустанно предоставляет клиентам квалифицированную помощь и поддержку.
Оборудование для орбитальной сварки
В нашем широком ассортименте оборудования без труда используются следующие основные сварочные процессы:
- Газовая дуговая сварка металла
- Дуговая сварка сердечником под флюсом
- Газовая вольфрамовая дуговая сварка
Автоматические сварочные аппараты Magnatech для сварки труб сочетают в себе преимущества цифрового мира и технологий с нашим оборудованием для орбитальной сварки.У сварщиков никогда не было такой мощности в ладони!
Эти передовые технологии включают, но не ограничиваются:
- Точность параметра
- Повторяемость
- Надежность
- Головки для закрытой и открытой дуговой сварки
Если у вас есть какие-либо вопросы об оборудовании для орбитальной сварки и его возможностях, инженер Magnatech может помочь вам на протяжении всего процесса выбора, направляя вас к идеальной модели, необходимой для удовлетворения потребностей ваших клиентов.
Орбитальная сварка в мире
Ниже приведены несколько примеров из различных отраслей, в которых подробно рассказывается, как наши продукты помогли решить уникальную проблему клиента.
Нет двух одинаковых клиентов Magnatech, и мы одинаково гордимся тем, что заботимся о каждом из них. Наше оборудование можно найти в следующих отраслях:
- Аэрокосмическая промышленность
- Продукты питания, молочные продукты и напитки
- Фармацевтическая биотехнология
- Полупроводники и родственные отрасли
- Пивоварня и винодельня
- Сварка труб
- Производство энергии на ископаемом топливе
- Производство атомной энергии
- Нефтехимические и химические заводы
- Сосуды под давлением
- Технологические трубопроводы
- Судостроение
- Морская сварка
- Сварка трубопроводов
Начните путешествие с Magnatech!
Наша миссия всегда заключалась и всегда будет заключаться в предоставлении решений для орбитальной сварки, адаптированных к вашим трубам и трубам.Количество квалифицированных сварщиков стремительно сокращается. Мы поставили перед собой задачу помочь менее квалифицированным операторам не только выполнять сварные швы, одобренные правилами, но и повышать их квалификацию!
В нашем оборудовании используется автоматическое программирование как для сварки плавлением, так и для многопроходной сварки с добавлением присадочной проволоки, что устраняет необходимость в технических специалистах на месте для кропотливой разработки параметров сварки методом проб и ошибок. Все наши орбитальные системы используют интерфейс, чтобы упростить операции и по существу гарантировать повторяемость сварных швов.Строгий контроль качества компонентов во время производства с последующей окончательной калибровкой и испытанием сварных швов также обеспечивает бесперебойную работу.
Свяжитесь с нами, чтобы обсудить ваше конкретное применение и узнать, как орбитальная сварка может улучшить вашу прибыль!
Орбитальная сварка | Морган Промышленные Технологии
Система видеомониторинга дуги (VAM) обеспечивает удаленный визуальный мониторинг процесса GTAW-сварки для приложений, где сварочное оборудование должно использоваться в опасных средах или при сварке визуально недоступных мест, таких как внутренняя облицовка.Система позволяет как в режиме реального времени наблюдать за …
Представляем новейший источник питания для орбитальной сварки Arc Machine, AMI Model 317. Испытайте новое поколение технологий орбитальной сварки. Предназначен для сварщиков самими сварщиками. AMI объединила 40-летний опыт автоматизированной сварки с самыми современными средствами управления и интерфейсами. Одиночный или …
Представляем новую серию сварочных головок Magnatech серии QX800 — совершенно новую линейку простых в эксплуатации инструментов для орбитальной сварки труб.Эти сварочные головки оснащены быстросменными цангами, улучшенным охлаждением сварочной головки и имеют снижение веса на 30%. Шесть моделей с перекрытием …
Описание продукта: Magnatech Tubemaster Model 514 предоставляет заказчикам орбитальной сварки преимущества настоящей цифровой технологии: непревзойденную точность, повторяемость и надежность. Станьте экспертом в области орбитальной сварки труб и получите качественные результаты. Цифровые технологии навсегда …
Варианты аренды: аренда или покупка
Блок питания AMI модели 217 представляет собой программируемый аппарат для орбитальной сварки GTAW, предназначенный для работы со всеми головками для орбитальной сварки плавлением AMI.Он предназначен для автоматической сварки плавлением труб и тонкостенных труб. Во внутренней памяти аппарата хранится до 1000 различных …
Варианты аренды: аренда или покупка
Описание продукта: Magnatech Model 515 Pipemaster использует ряд сварочных головок, предназначенных для многопроходной сварки. 515 обеспечивает преимущества цифрового дизайна с беспрецедентной точностью, повторяемостью и надежностью. Источники питания Pipemaster последнего поколения — результат…
Описание продукта: Magnatech Model 516 Pipemaster — это программируемый контроллер, обеспечивающий преимущества цифрового проектирования с непревзойденной точностью, повторяемостью и надежностью. Контроллеры Pipemaster последнего поколения являются результатом нового направления в разработке источников питания …
Варианты аренды: аренда или покупка
Описание продукта: Magnatech представляет экономичное и простое решение для прецизионной сварки труб с легким модульным контроллером орбитальной сварки, который взаимодействует с большинством стандартных коммерческих источников питания GTAW.В прочном водонепроницаемом корпусе EZ Orbital 517 соединяет …
Блок питанияAMI Model 207 представляет собой программируемую систему для орбитальной сварки плавлением, способную сваривать как трубы, так и тонкостенные трубы. Этот самый продаваемый аппарат для орбитальной сварки труб может хранить до 100 графиков сварки. Он обеспечивает стабильные, повторяемые сварные швы, которые соответствуют, а часто и превышают …
.Варианты аренды: аренда или покупка
Блок охлаждения AMI, также известный как охладитель воды, крепится к основанию источника питания Arc Machines и оснащен мощным насосом и датчиком потока.Он питается от розетки в сопрягаемом источнике питания и обеспечивает рециркулирующий источник охлаждающей жидкости для сварочных головок с водяным охлаждением. Позволяет …
Варианты аренды: аренда или покупка
Описание продукта: Pipeliner II — первая практическая альтернатива ручной сварке труб большого диаметра и толстостенных труб. Он обеспечивает такое же качество сварки, как и механизированная GTAW, но в 5–15 раз превышает скорость наплавки. Он идеально подходит для орбитальной сварки трубопроводов с использованием процессов GMAW / FCAW.Б / у …
MPS 4000 — это цифровой инверторный источник питания для процессов сварки GMAW / FCAW. Встроенный контроллер сварочной головки управляет всеми моделями сварочных головок Pipeliner. MPS 4000 обеспечивает синергетический контроль скорости электрода и выходной мощности — сварщику нужно только изменить скорость электрода, и …
Орбитальная сварка труб и труб
Сварка труб TIG: широкий спектр оборудования для всех диаметров, толщин стенок и геометрии заготовок
Polysoude предлагает модульные сварочные головки и инструменты, которые легко адаптируются к различным применениям для сварки труб и труб и соответствовать растущим требованиям к качеству материалов, которые часто трудно сваривать.Только технология автоматизированной орбитальной сварки гарантирует сварку труб TIG с контролируемым и ограниченным подводом тепла с учетом свойств материала. Сварочные системы Polysoude способны производить любые высококачественные сварные швы труб с высокой производительностью в суровых условиях окружающей среды.
СВАРОЧНЫЕ ГОЛОВКИ С ЗАКРЫТЫМИ КАМЕРАМИ
Прецизионная сварка в высокочистых отраслях промышленности
Головки с закрытой камерой специально разработаны для автогенной сварки труб без присадочной проволоки.Доступны различные размеры, охватывающие диапазон диаметров от 1,6 мм до 170 мм (ANSI от 1/16 «до 4»). Отличные результаты могут быть достигнуты при сварке аустенитной нержавеющей стали, металлов, подверженных окислению, таких как титан, или сплавов, таких как инконель. В зависимости от области применения, зажимные кассеты или TCI (зажимные вставки для труб) используются для фиксации закрытой головки камеры на трубах и фитингах, подлежащих сварке.
ОТКРЫТЫЕ СВАРОЧНЫЕ ГОЛОВКИ
С присадочной проволокой или без нее, AVC и OSC
Открытые сварочные головки были задуманы как инструмент для орбитальной сварки TIG с присадочной проволокой или без нее.Диаметр свариваемых труб составляет от 8 мм до 275 мм (ANSI от 5/16 «до 11»). Сварочные головки открытого типа П-образного типа оснащены TIG-горелкой с газовым диффузором. Превосходная газовая защита достигается в зоне вокруг горелки, которая покрыта защитным газом, выходящим из газовой линзы. Во время процесса сварки оператор может непосредственно наблюдать за дугой и воздействием проволоки и контролировать их. Асимметричный дизайн открытых головок позволяет проводить сварку на очень небольшом расстоянии от стены или изгиба.Позиционирование сварочной горелки может осуществляться вручную или с помощью моторизованных направляющих: регулировка напряжения дуги (AVC) и колебания горелки (OSC).
ПОДАТЧИК ПРОВОЛОКИ
Полная совместимость с любыми сериями источников питания и сварочных головок
Как правило, устройство подачи проволоки можно установить непосредственно на головку орбитальной сварки или использовать в качестве внешнего механизма подачи проволоки. Выбор подающего устройства зависит в первую очередь от условий использования, ограничений области применения, требуемой мобильности оборудования, а иногда и от наличия присадочной проволоки на подходящих катушках.
ОБОРУДОВАНИЕ И ИНСТРУМЕНТЫ ДЛЯ ОРБИТАЛЬНОЙ СВАРКИ
Проверенные решения для уникальных применений
Для особых применений, не охватываемых нашими модульными сварочными головками, в которых сварочная горелка проходит круговой сварной шов на неподвижной заготовке, POLYSOUDE предлагает разработала ряд универсальных инструментов, которые постоянно обновляются, чтобы удовлетворить индивидуальные требования клиентов.
ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ОРБИТАЛЬНОЙ СВАРКИ С УЗКИМИ СТАНКАМИ
Сварка TIG с узкими канавками — важный процесс
POLYSOUDE предлагает обширную линейку сварочных горелок с узкими канавками для всех толщин стенок до 300 мм и более.
У каждой горелки есть диапазон, позволяющий использовать ее от максимальной толщины стенки (максимальная глубина вставки горелки в канавку) до завершения работ по укрыванию поверхности.
Необходимо изучить два основных подхода и их преимущества:
— Одинарный стрингерный борт на слой
— Один проход колебаний на слой
Примеры применения орбитальной сварки трубок и труб Сварка плавлением тонкостенных труб покрывает широкий диапазон приложений, например, в следующих областях: полупроводниковая промышленность, биохимия, приборостроение, пищевая промышленность, фармацевтическая промышленность, химическая / санитарная промышленность, а также авиастроение / авиакосмическая промышленность.В большинстве случаев трубы изготавливаются из аустенитной нержавеющей стали, но также встречаются никелевые сплавы, а также титан и его сплавы. Диапазон диаметров от 1,6 до 170 мм; с различной толщиной стенки, но чаще всего от 0,2 до 3,2 мм. По нескольким причинам может потребоваться нанесение присадочного металла при орбитальной сварке:
- Толщина стенки трубок может потребовать подготовки их концов
- Трубки или свариваемые трубы могут быть изготовлены из различных недрагоценных металлов
- Сварной шов может потребоваться усиление
- Сварка плавлением снижает прочность и / или коррозионную стойкость
Применение сварки труб с добавлением присадочной проволоки часто требуется в электроэнергетике (строительство электростанций), поставках нефти и газа (сварка трубопроводов), а также в химической или нефтехимической промышленности.Используется широкий спектр основных материалов:
- Углеродистая сталь
- Низколегированная хромистая или марганцево-хромистая углеродистая сталь
- Высоколегированная хромоникелевая сталь
- Сплавы на основе никеля (например, сплавы Inconel® или сплавы Hastelloy® )
- Титан и его сплавы.
Хотя размеры трубок сильно различаются, большинство из них находятся в диапазоне:
- Диаметр от 25,4 до 508 мм (1 «и 20»)
- Толщина стенки от 1,5 до 25 мм
Dyna-Torque Technologies GTAW Сварочное оборудование, Система орбитальной сварки, Аппарат для орбитальной сварки
Автоматизированная система сварки — GTAW
Стабильная и чистая сварка с высокой скоростью наплавки
Наша орбитальная сварочная система GTAW , спроектированная и разработанная в Техасе, улучшает качество сварки и обеспечивает исключительную скорость наплавки для более быстрой и чистой сварки труб различных размеров и материалов.Наши автоматизированные модели для орбитальной сварки , применяемые в трубопроводах и других отраслях промышленности, делают сварку проще, чище и быстрее.
Аппарат для орбитальной сварки — это высокопроизводительное решение, оптимизированное для высокой скорости наплавки в GTAW, для достижения высокой производительности и высококачественной сварки. Мы учли отзывы пользователей и наш многолетний опыт в разработке и производстве систем орбитальной сварки труб , и, как результат, наша конструкция совместима для сварки различных металлов, от коррозионно-стойких до химически активных.
Автоматизированное решение для достижения высокой скорости сварки и снижения эксплуатационных расходов
Устройство для орбитальной сварки от Dyna Torque Technology, совместимое с GTAW, легко автоматизируется и механизируется, что увеличивает скорость наплавки и предлагает независимый контроль дуги и переменных параметров. Микропроцессорное управление параметрами сварки, включая параметры подачи проволоки, обеспечивает беспрецедентную гибкость и устраняет необходимость в навыках и обучении, необходимых для работы в GTAW; Все эти меры в совокупности значительно сокращают расходы.
Преимущества, которые предлагает наша сварочная система GTAW:
- Наша сварочная система GTAW может применяться в широком диапазоне металлов. Наше оборудование может помочь достичь подходящих металлургических результатов и химического состава отложений в соответствии с проектом.
- Предварительно запрограммируйте все параметры сварки в управляемой компьютером конструкции для орбитальной сварки труб , которая обеспечивает полный контроль над операцией на расстоянии и гарантирует, что все сварные швы находятся в пределах параметров.
- Получите доступ к регистрации параметров сварки в режиме реального времени, что упрощает управление проектом.
- Получите чистый шов без пор и меньшее количество присадочного материала даже с менее опытным оператором.
- Стабильные результаты во время сварки независимо от конфигурации скоса.
Отличительный фактор, который делает наше оборудование для орбитальной сварки обязательным, — это наши услуги; укомплектованные инженерами с многолетним опытом работы в области трубопроводов и производства, мы можем помочь вам получить индивидуальный продукт, который идеально соответствует вашим требованиям.
Полный контроль и точная компьютерная обратная связь для вашего сварочного проекта!
Новые технологии сварки труб
Прокладка газопровода через обозначенные водно-болотные угодья Миссисипи и Алабамы может оказаться сложной задачей для любого подрядчика, но толстостенная труба, указанная в проекте Gulfstream, создала новые проблемы при сварке для подрядчика Sunland Construction Inc. Таким образом, Sunland использует инновационные методы сварки, чтобы уменьшить количество необходимых сварочных проходов и, что наиболее важно, обеспечить стабильное качество сварных швов и качество рентгеновских лучей.
КомпанияSunland Construction Inc. со штаб-квартирой в Юнис, штат Луизиана, обратилась к системе автоматической орбитальной сварки труб Autoweld® компании Lincoln Electric для заполнения и заглушки проходов, а также к процессу STT® (Surface Tension Transfer®) для укладки критического корневого прохода. Внедрив эти новые технологии сварки, Sunland смогла убрать один проход электрода из процесса корневого прохода, а также полностью исключить шлифовку на этом этапе. Благодаря системе Autoweld компания сократила время на заливку и заполнение проходов.
«С момента использования новых сварочных систем Lincoln мы добились значительных улучшений в повышении качества и экономии времени, — сказал Джо Рэтклифф, менеджер проекта Sunland Construction Inc. этой работы выполняются без сбоев «.
Проект Гольфстрим
Проект Gulfstream — это газопровод, который берет начало недалеко от Паскагулы, штат Миссисипи, и пересекает Мексиканский залив до округа Манати, штат Флорида.На суше трубопровод тянется через южную и центральную часть Флориды до округа Палм-Бич. Этот газопровод будет обслуживать коммунальные предприятия и объекты энергетики Флориды, вырабатывая 1,1 миллиарда кубических футов в день дополнительного природного газа — этого достаточно для снабжения электроэнергией 4,5 миллиона домов.
Участок трубопроводаSunland Construction Inc. включает установку 6,1 миль трубы диаметром 36 дюймов в округе Джексон, штат Миссисипи, и 9 миль в округе Мобил, штат Алабама.
Компания Sunland, основанная 27 лет назад и имеющая пять подразделений, выиграла вакансию в компании Gulfstream на конкурсной основе.В этом проекте задействовано более 250 сотрудников, на выполнение которого уходит в общей сложности семь месяцев. Sunland ожидает, что ее часть проекта Gulfstream будет завершена в начале 2002 года.
По словам Ратклиффа, подготовка к установке труб на этой работе — непростая задача. «Прежде чем мы сможем даже начать сварку, мы должны сначала расчистить землю, подготовить полосу отвода, установить сваи на некоторых участках, возвести строительные мосты и внести дополнительный грунт там, где это необходимо. Из-за условий заболоченных территорий все сварочные работы бригады должны работать на больших 4 футах.х 20 футов. деревянные коврики. Эти маты, иногда укладываемые в несколько слоев, обеспечивают стабильную и сухую рабочую поверхность. После завершения работ на участке Sunland Construction Inc. также несет ответственность за восстановление прилегающих территорий до их первоначального состояния.
«Сварка для этой работы выполняется тремя бригадами, одна сварка идет сразу за другой», — отметил Рэтклифф. «Первая бригада устанавливает корневой шов, вторая бригада немедленно следует за ним, используя сварку штангой, чтобы выполнить проход горячей заливки, а затем бригада Autoweld завершает процесс сварки, выполняя заливку и заглушку.«
Из-за экстремальных условий на площадке процесс Autoweld выполняется внутри сварочного «дома» или модульного агрегата, который поднимается и перемещается каждые 40 футов (от стыка к стыку) с помощью Caterpillar Challenger с боковой стрелой.
Труба
Труба для наземной части проекта Gulfstream предоставлена Berg Steel Pipe Corporation из Панама-Сити, Флорида, и ее материнской компанией Europipe GmbH из Германии. Труба X70 имеет толщину стенки от 0 до 0 мм.635 до 1,22. Эта толстостенная труба была рассчитана таким образом, чтобы трубопровод мог выдерживать диапазон давлений системы Gulfstream. Труба покрыта эпоксидной смолой Fusion Bond (FBE) как внутри, так и снаружи, и большая часть трубы также имеет бетонное покрытие для контроля плавучести.
Корневой проход
Sunland Construction Inc. использовала процесс STT из-за его преимуществ.
STT — это модифицированный процесс MIG, в котором используется технология высокочастотного инвертора с усовершенствованным управлением формой волны для получения высококачественных сварных швов, а также значительного уменьшения брызг и дыма.Технология STT позволяет контролировать нагрев сварочной ванны независимо от скорости подачи проволоки — это позволяет сварщику лучше контролировать сварочную ванну и дает возможность регулировать подвод тепла для достижения желаемого профиля корневого валика. Сварщик просто помещает дугу в переднюю часть сварочной ванны и следует за ней по трубе вертикально вниз.
С помощью этой системы сварщики Sunland могут добиться равномерного зазора за счет использования внутреннего пневматического зажима для выравнивания и разделения трубы для точной сварки.
В частности, для проекта Gulfstream компания STT может произвести качественный сварной шов и позволяет разместить большее количество сварочного металла на толстостенной трубе для повышения устойчивости к растрескиванию. При использовании STT компании Sunland требуется только один проход для корневого валика по сравнению с двумя проходами плюс время шлифования палкой.
«Поскольку корневой проход является основой для остальной части сварного шва, для нас очень важно получить высококачественный, прочный и однородный шов», — сказал Ратклифф.«Мы очень довольны системой STT. Она позволила нам сэкономить время и является простой системой для обучения наших сварщиков. Процесс STT очень щадящий, а это означает, что он помогает компенсировать перекосы, если и когда это необходимо».
Две машины STT на стройплощадке Gulfstream используются вместе с проволокой Lincoln .045 L-56 ™ SuperArc® и защитным газом 100% CO2. По сравнению со смешанными газами CO2 обеспечивает лучшее проникновение и дешевле.
«STT может наносить корневой валик с большой консистенцией в широком диапазоне условий соединения», — пояснил Рэтклифф.
Пасс для горячего розлива
После завершения корневого прохода следующая бригада сварщиков следует за ним, чтобы выполнить сварку горячего присадочного прохода. Из-за толщины трубы при выполнении этой работы компания Sunland Construction Inc. решила нанести один проход горячего наполнителя вниз по корню с помощью процесса прилипания вниз с низким содержанием водорода. «Добавленный присадочный металл, который мы нанесли на этом этапе, дает нам дополнительную основу для укладки первого присадочного материала для проволоки и означает, что нам не нужно делать такое количество проходов с системой Autoweld», — отметил Рэтклифф.
Для выполнения этого промежуточного этапа Sunland использует стержень Lincoln LH-D 80 с обычным сварочным аппаратом Lincoln с ременным приводом на 300 ампер.
Заполнение и крышка
Для проекта Gulfstream компания Sunland Construction Inc. решила инвестировать в автоматизированный процесс сварки переходов заливки и крышки. Ранее Sunland выполняла проходы для заполнения и заглушки с помощью стержневого электрода 70+, привариваемого вертикально вниз и требующего множества проходов.
«Нам нужен автоматический метод для повышения эффективности и снижения общих затрат», — сказал Рэтклифф.«Для нас также было важно найти систему, которая могла бы обеспечить качественный продукт, но при этом была бы простой в эксплуатации.
В своих поисках компания связалась с рядом производителей, чтобы выяснить, какая система лучше всего подойдет для этого приложения. «Мы сузили круг выбора и посетили несколько производителей, чтобы опробовать их системы, в том числе Lincoln Electric», — отметил Рэтклифф. «Наша команда поехала в штаб-квартиру Lincoln в Кливленде, где у нас была возможность провести наши процедуры на реальной установке Autoweld.После того, как мы вернулись, мы перечислили плюсы и минусы каждой системы, и компания Lincoln Autoweld оказалась на первом месте. Важным фактором в нашем решении стал объем технической поддержки, которую Lincoln может нам предоставить ».
Система Autoweld находится внутри дома, поэтому сварку можно производить вне помещений. Эти дома перемещаются с помощью боковых стрел (Challengers) от одного отрезка трубы к другому. Sunland использует шесть Caterpillar Challenger с генераторами с приводом от вала отбора мощности для выработки 100 ампер при 460 вольт, необходимых для работы Autoweld и вспомогательного оборудования.
Lincoln использует специально разработанную легкую сварочную головку для перемещения по окружности трубы. Кроме того, в установке используется внешняя гусеничная лента, размещенная на трубе с одной стороны от фаски сварного шва. Две работающие одновременно машины завершают сварку вертикально вверх — одна машина начинает снизу, а другая — сбоку. Как только машина, запустившаяся сбоку, достигает вершины, она запускается снизу и завершает работу на своей стороне трубы.Использование процесса вертикальной сварки вверх — это отход от традиционной сварки вертикально вниз, обычно применяемой для труб.
Каждая толщина стенки трубы требует различных настроек станка для каждого конкретного прохода. Эти настройки представлены в виде таблицы и могут быть легко установлены на машине. В системе Autoweld используется проволока с сердечником из флюса 0,052 дюйма и защитный газ из 25 CO2 / 75 аргона.
С помощью Autoweld Sunland Construction Inc. обеспечивает стабильно стабильные сварные швы рентгеновского качества. «Autoweld делает наплавку металла очень стабильной, однородной и точно контролируемой», — отметил Рэтклифф.«Сварной шов обладает высокой прочностью на разрыв и хорошими показателями Шарпи в зонах нагрева сварного шва и трубы. Кроме того, машина очень долговечна и надежна».
Система AutoweldSunland питается от Invertec® V350-PRO, чрезвычайно легкого инвертора, способного обрабатывать многопроцессорные приложения. Отличительной чертой этого источника питания является чрезвычайно плавная дуга благодаря передовой инверторной технологии.
«Мы считаем, что V-350 — это самое современное сварочное оборудование, он дает вам возможность поддерживать точные настройки и характеристики дуги», — заявил Ратклифф.«Даже после долгих часов использования на нашей строительной площадке машина оставалась надежной».
Контроль качества
Все сварные швы после завершения визуально проверяются, а затем просвечиваются с помощью внутреннего гусеничного краулера. Все сварные швы должны соответствовать требованиям API 1104 Раздел 9.
Сервис
КомпанияSunland Construction Inc. была очень довольна услугами, которые ей оказывала компания Lincoln. «Поддержка на месте, оказанная командой Lincoln Electric Mobile, состоящей из Троя Гуркина и Стивена Брауна, была превосходной, — сказал Рэтклифф.«Мы также получили огромную поддержку со стороны группы Autoweld из Кливленда, включая Эрика Стюарта, технического специалиста Autoweld, который был на месте для большей части проекта. Lincoln изо всех сил старался помочь нам внедрить наши новые процессы и предложить новые технологии, когда это необходимо. »
Sunland также воспользовалась программами обучения Lincoln на месте и в Кливленде. «Перед Lincoln стояла задача взять сварщиков с разным уровнем подготовки и поработать с ними, чтобы научиться понимать систему Autoweld и работать с ней.Это была огромная тренировочная работа, на которую Линкольн потратил немало времени. Мы ценим все, что они сделали, чтобы эта работа прошла гладко ».
Будущее
Sunland Construction Inc. уже планирует, как новые станки STT и Autoweld можно будет использовать в будущих работах для повышения эффективности.
Рекомендации по орбитальной сварке в трубопроводах биотехнологических процессов — Часть II
Барбара К. Хенон, Arc Machines, Inc.Примечание редактора: Pharmaceutical Online рада представить эту статью, состоящую из четырех частей, посвященную орбитальной сварке трубопроводов биотехнологий, подготовленную отраслевым экспертом Барбарой Хенон из компании Arc Machines. Эта статья была адаптирована из выступления доктора Хенона, сделанного в конце прошлого года на встрече ASME.
СодержаниеВопросы, вызывающие озабоченность в технологии изготовления
Свариваемость нержавеющей стали 316L
Методы сварки плавлением труб
Параметры сварки / графики сварки
Важность длины и геометрии вольфрама
Проблемы технологии изготовления
Предотвращение потери коррозионной стойкости. Вода высокой степени очистки, такая как DI или WFI, очень агрессивно разъедает нержавеющую сталь. Кроме того, WFI фармацевтического качества циркулирует при повышенных температурах (80 ° C) для поддержания стерильности. Существует тонкая грань между понижением температуры, достаточно низким для поддержания жизнеспособных организмов, которые могут быть фатальными для продукта, и повышением температуры, достаточно высокой, чтобы способствовать образованию «румян». Румяна — это коричневатая пленка переменного состава, возникающая в результате коррозии компонентов трубопроводной системы из нержавеющей стали.Грязь и оксиды железа, вероятно, будут основными компонентами, но также могут присутствовать железо, хром и никель в различных формах. Присутствие румян может быть фатальным для некоторых продуктов, а их присутствие может привести к дальнейшей коррозии, хотя их присутствие в других системах кажется довольно благоприятным.
Сварка может отрицательно сказаться на коррозионной стойкости. Тепловое окрашивание, которое является результатом осаждения окисленного материала на сварном шве и в ЗТВ во время сварки, особенно вредно и связано с образованием румян в фармацевтических системах водоснабжения.Образование оксидов хрома, которые способствуют тепловому оттенку, оставляет нижележащий слой, обедненный хромом, который уязвим для коррозии. Тепловой оттенок можно удалить травлением и шлифовкой, которые удаляют металл с поверхности, включая нижележащий обедненный хромом слой, и восстанавливают коррозионную стойкость до уровня, близкого к уровню основного металла. Однако травление и шлифование отрицательно сказываются на чистоте поверхности. Пассивация трубопроводных систем азотной кислотой или хелатирующими составами проводится для преодоления вредных последствий сварки и изготовления до того, как трубопроводные системы будут введены в эксплуатацию.Оже-электронный анализ показал, что пассивация хелантом может восстановить поверхностные изменения в распределении кислорода, хрома, железа, никеля и марганца, которые происходят через сварной шов и зону термического влияния, до состояния, предшествующего сварке. Однако пассивация влияет только на внешний поверхностный слой и не проникает ниже 50 Å, в то время как тепловой оттенок может распространяться на 1000 Å или более под поверхностью.
Таким образом, для того, чтобы установить систему трубопроводов, которая приближается к коррозионной стойкости несваренного основного материала, важно попытаться ограничить повреждения, вызванные сваркой и производством, до уровня, который может быть по существу восстановлен пассивацией.Это влечет за собой использование продувочного газа с минимальным содержанием кислорода и его подачу к внутреннему диаметру сварного шва без загрязнения атмосферным кислородом или влагой. Точный контроль подводимого тепла во время сварки и предотвращение чрезмерного нагрева также важны для предотвращения потери коррозионной стойкости. Контроль процесса изготовления с целью достижения неизменно стабильного высокого качества сварных швов, а также бережное обращение с трубами и компонентами из нержавеющей стали во время изготовления для предотвращения загрязнения являются важными требованиями для создания высококачественной системы трубопроводов, которая будет противостоять коррозии и обеспечивать долгую продуктивную службу. жизнь.
Вернуться к содержаниюСвариваемость нержавеющей стали 316L
Материалы, используемые для систем трубопроводов из высокочистой биофармацевтической нержавеющей стали, претерпели за последнее десятилетие эволюцию в сторону повышения коррозионной стойкости. Большая часть нержавеющей стали, используемой до 1980 года, была нержавеющей сталью 304, поскольку она относительно недорогая и была усовершенствована по сравнению с ранее используемой медью.Фактически, нержавеющая сталь серии 300 сравнительно проста в обработке и может быть сварена плавлением без чрезмерной потери ее коррозионной стойкости и не требует специального предварительного нагрева или последующей обработки.
В последнее время наблюдается тенденция к увеличению использования нержавеющей стали марки 316 в трубопроводах высокой чистоты. Тип 316 аналогичен по составу типу 304, но в дополнение к легирующим элементам хрома и никеля, общим для обоих, 316 содержит около 2% молибдена, что значительно улучшает коррозионную стойкость 316.Типы 304L и 316L, называемые марками L, были разработаны с меньшим содержанием углерода (0,035% по сравнению с 0,08%), чем стандартные марки. Это снижение содержания углерода было предназначено для уменьшения количества выделений карбида, которые могут возникнуть в результате сварки. Это образование карбида хрома, который истощает границы зерен основного металла хрома и делает его уязвимым для коррозионного воздействия. Образование карбидов хрома, называемое «сенсибилизацией», зависит от времени и температуры и было гораздо большей проблемой, когда сварка выполнялась вручную.Мы продемонстрировали, что орбитальная сварка супераустенитной нержавеющей стали AL-6XN обеспечивает значительно более устойчивые к коррозии сварные швы, чем аналогичные сварные швы, выполненные вручную. Это связано с тем, что орбитальная сварка обеспечивает точный контроль силы тока, пульсации и времени, что приводит к гораздо меньшему и более равномерному тепловложению, чем при ручной сварке. Орбитальная сварка в сочетании с использованием марок 304 и 316 марок L практически устранила выделение карбидов как фактора, способствующего развитию коррозии в системах трубопроводов.
Изменение нагрева нержавеющих сталей. Хотя параметры сварного шва и другие факторы могут иметь довольно жесткие допуски, все же существуют различия в подводимой теплоте, необходимой для сварки нержавеющей стали различной плавки. Номер плавки — это номер партии, присвоенный конкретной плавке нержавеющей стали на заводе. Точный химический состав каждой партии записывается в протоколе заводских испытаний (MTR) вместе с идентификационным номером или номером плавки партии.В то время как чистое железо плавится при 1538 ° C (2800 ° F), легированные металлы плавятся в диапазоне температур в зависимости от типа и концентрации каждого присутствующего легирующего или микроэлемента. Поскольку никакие две плавки нержавеющей стали не будут содержать одинаковые концентрации каждого элемента, сварочные характеристики будут несколько отличаться от плавки к плавке.
SEM орбитальных сварных швов на трубках 316L, выполненных на трубках AOD (вверху) и материалах EBR (внизу), показывают значительные различия в гладкости сварного шва.
Рисунки: любезно предоставлены Valex Corp.
Хотя одна программа сварки может работать для большинства плавок с аналогичным внешним диаметром и толщиной стенки, для некоторых плавок потребуется меньшая сила тока, а для других — больше, чем обычно. По этой причине необходимо тщательно отслеживать материал различной температуры на рабочей площадке, чтобы избежать потенциальных проблем. Обычно новая плавка требует лишь незначительных изменений силы тока, чтобы получить удовлетворительную программу сварки.
Вернуться к содержаниюПроблема серы. Элементарная сера — это примесь, связанная с железной рудой, которая в значительной степени удаляется в процессе производства стали. Нержавеющие стали AISI типов 304 и 316 имеют указанное максимальное содержание серы 0,030%. С развитием современных процессов рафинирования стали, таких как обезуглероживание аргоном и кислородом (AOD), и методов двойной вакуумной плавки, таких как плавление под вакуумом с последующим вакуумно-дуговым переплавом (VIM + VAR), стало возможным производить стали, которые очень специфичны для их химический состав.Было отмечено, что когда содержание серы в стали падает ниже примерно 0,008%, свойства сварочной ванны изменяются. Это объясняется влиянием серы и, в меньшей степени, других элементов на температурный коэффициент поверхностного натяжения сварочной ванны, который определяет характеристики потока жидкости.
При очень низких концентрациях серы (0,001% — 0,003%) сварочная ванна становится очень широкой по глубине проплавления по сравнению с аналогичным сварным швом, выполненным на материалах с промежуточным содержанием серы.Сварной шов, выполненный на трубе из нержавеющей стали с низким содержанием серы, будет иметь более широкий сварной шов, а на трубах с более толстыми стенками (0,065 дюйма или 1,66 мм или больше) будет большая тенденция к образованию вогнутого сварного шва на трубке. снаружи, когда сварочный ток достаточен для получения сварного шва с полным проплавлением. Это затрудняет сварку материала с очень низким содержанием серы, особенно с более толстыми стенками труб. При более высоком уровне концентрации серы для нержавеющих сталей 304 или 316 сварной шов имеет тенденцию быть менее текучим по внешнему виду и несколько более шероховатым, чем у материалов с промежуточным содержанием серы.Таким образом, для свариваемости идеальное содержание серы должно составлять от 0,005% до 0,017%, как указано в ASTM A270 S2 для трубок фармацевтического качества.
Производители труб из нержавеющей стали с электрополировкой отмечают, что даже при промежуточных уровнях содержания серы в нержавеющей стали 316 или 316L трудно удовлетворить потребности своих полупроводниковых и биофармацевтических клиентов в гладкой внутренней поверхности без ямок. Все чаще проверять гладкость поверхности трубок с помощью сканирующего электронного микроскопа.Было показано, что сера в основном металле образует неметаллические включения или «стрингеры» сульфида марганца (MnS), которые удаляются во время электрополировки и оставляют пустоты в диапазоне 0,25–1,0 мкм.
Производители и поставщики электрополированных труб подталкивают рынок к использованию материалов со сверхнизким содержанием серы для удовлетворения своих требований к чистоте поверхности. Однако проблема не ограничивается электрополированными трубами, поскольку в неэлектрополированных трубках включения удаляются во время пассивации системы трубопроводов.Было показано, что пустоты предпочтительно имеют ямки, чем гладкие участки поверхности. Таким образом, существует ряд веских причин для тенденции к использованию «чистых» материалов с меньшим содержанием серы.
Отклонение дуги. Помимо улучшения свариваемости нержавеющей стали, присутствие серы также увеличивает обрабатываемость. Таким образом, производители и изготовители склонны выбирать материалы с более высокой концентрацией серы в указанном диапазоне. Приварка труб с очень низким содержанием серы к фитингам, клапанам или другим трубам с более высоким содержанием серы представляет проблему при сварке, поскольку дуга будет отклоняться в сторону труб с низким содержанием серы.Когда происходит отклонение дуги, проплавление становится более глубоким на стороне с низким содержанием серы по сравнению со стороной с более высоким содержанием серы, что является противоположностью того, что происходит при сварке труб с соответствующими концентрациями серы. В крайнем случае, валик сварного шва может полностью проникнуть в материал с низким содержанием серы и оставить сварное соединение полностью несваренным изнутри (Fihey and Simeneau, 1982). В попытке сопоставить содержание серы в фитингах с содержанием серы в трубах, Carpenter Steel Division компании Car-penter Technology Corporation в Пенсильвании ввела низкосернистый (0.005% макс.) 316 бар (тип 316L-SCQ) (VIM + VAR) для изготовления фитингов и других компонентов, предназначенных для приваривания к трубкам с низким содержанием серы. Намного легче сварить две плавки материала с очень низким содержанием серы друг с другом, чем сварить одну плавку с очень низким содержанием серы с другой с более высоким содержанием серы.
Переход к использованию труб с низким содержанием серы в значительной степени обусловлен необходимостью получения гладкой поверхности внутренней трубки с электрополировкой. Хотя чистота поверхности и электрополированность важны как для полупроводниковой, так и для биотехнологической / фармацевтической промышленности, SEMI, составляя спецификации для полупроводниковой промышленности, указала, что верхний предел трубок из стали 316L для технологических газовых линий должен составлять 0.004% серы для оптимальной отделки поверхности. С другой стороны, ASTM изменил свою спецификацию ASTM 270, включив трубку фармацевтического качества, которая ограничивает содержание серы в диапазоне от 0,005 до 0,017%. Это должно привести к меньшим трудностям при сварке, чем при более низком диапазоне содержания серы. Однако следует отметить, что даже в этом ограниченном диапазоне по-прежнему возможно отклонение дуги при приваривании трубок с более низким содержанием серы к трубкам или фитингам с более высоким содержанием серы, и установщики должны тщательно отслеживать нагрев материала и проверять совместимость сварки между плавками перед выполнением производство сварных швов.
Вернуться к содержаниюПрочие микроэлементы. Было обнаружено, что микроэлементы, включая серу, кислород, алюминий, кремний и марганец, влияют на проникновение. Незначительные количества алюминия, кремния, кальция, титана и хрома, присутствующие в виде оксидных включений в основном металле, связаны с образованием шлака во время сварки.
Воздействие различных элементов является кумулятивным, поэтому присутствие кислорода может компенсировать некоторые эффекты низкого содержания серы.Положительное влияние на проникновение серы может быть компенсировано высоким содержанием алюминия. Марганец улетучивается при температуре сварки и откладывается в зоне термического влияния сварного шва. Эти отложения марганца приводят к потере коррозионной стойкости. (См. Cohen, 1997). Полупроводниковая промышленность в настоящее время экспериментирует с материалами 316L с низким содержанием марганца и даже со сверхнизким содержанием марганца, чтобы предотвратить потерю коррозионной стойкости.
Образование шлака. Островки шлака иногда появляются вдоль сварного шва некоторых плавок нержавеющей стали.По сути, это проблема материала, но иногда изменение параметров сварного шва может минимизировать состояние, или изменение смеси газов аргон / водород может улучшить сварной шов. Поллард обнаружил, что соотношение алюминия и кремния в основном металле влияет на образование шлака. Чтобы предотвратить образование нежелательных шлаков в виде пятен, он рекомендовал поддерживать содержание алюминия на уровне 0,010% при содержании кремния 0,5%. Однако, когда соотношение алюминий / кремний выше этого уровня, могут образовываться шлаки шаровидного типа, а не пятна.Этот тип шлака может оставлять ямы после электрополировки, что было бы неприемлемо для применений с высокой степенью чистоты. Плавки шлака, образующиеся на внешнем диаметре сварного шва, могут привести к неравномерному проплавлению сварного шва внутреннего диаметра и вызвать непровар. Островки шлака, образующиеся на валике сварного шва внутреннего диаметра, могут быть подвержены коррозии.
Вернуться к содержаниюМетоды сварки труб плавлением
Сварка за один проход с пульсацией. Стандартный автоматический орбитальный сварной шов трубы представляет собой однопроходный сварной шов с импульсным током и постоянным вращением с постоянной скоростью. Этот метод подходит для труб с наружным диаметром от 1/8 дюйма до примерно 7 дюймов с толщиной стенки 0,083 дюйма и меньше. После предварительной продувки по времени зажигается дуга. Проникновение через стенку трубки происходит во время задержки по времени, когда дуга присутствует, но вращения не происходит. После этой задержки вращения электрод вращается вокруг сварного шва до тех пор, пока на последнем уровне сварного шва сварной шов не соединится или не перекроет начальную часть сварного шва.Когда врезка завершена, ток постепенно снижается с заданным спадом.
Step Mode («Синхро» швы). Для сварки плавлением материалов с более толстыми стенками, как правило, с толщиной стенки более 0,083 дюйма, источники питания для сварки плавлением могут использоваться в синхронном или пошаговом режиме. В синхронном или пошаговом режиме пульсация сварочного тока синхронизируется с перемещением, так что ротор неподвижен во время сильноточного импульса для достижения максимального проникновения и перемещается во время слаботочного импульса.В синхронной технике используется гораздо более длительное время импульса, порядка 0,5–1,5 секунды по сравнению с десятыми или сотыми долями секунды для обычных сварных швов. Этот метод эффективен для сварки тонкостенных труб толщиной до 2 дюймов, форма 40, толщина стенки 0,154 дюйма, или 6 дюймов, график 5. Пошаговая методика позволяет получить более широкий сварной шов, что упрощает сварку и помогает для приваривания деталей неправильной формы, таких как фитинги, к трубам, где могут быть некоторые различия в допусках на размеры между трубкой и фитингом, некоторая несоосность или несовместимость материалов по нагреву.Этот тип сварки занимает примерно в два раза больше времени дуги, чем обычный сварной шов, и из-за более широкого и несколько более грубого сварного шва менее подходит для применений со сверхвысокой чистотой (UHP).
Вернуться к содержаниюПараметры сварки / графики сварки
Программируемые переменные. Настоящее поколение источников питания для сварки основано на микропроцессоре и хранит программы, которые определяют числовые значения параметров сварки для определенного диаметра (OD) и толщины стенки свариваемой трубы, включая время продувки, сварочные токи. , скорость движения (об / мин), количество уровней и время для каждого уровня, время пульсации, время спада тока и т. д.Для орбитальных сварных швов труб с добавлением присадочной проволоки параметры программы будут включать скорость подачи проволоки, амплитуду колебаний горелки и время выдержки, AVC (управление напряжением дуги для обеспечения постоянного дугового промежутка) и нарастание тока. Чтобы выполнить сварку плавлением, сварочная головка с установленными соответствующими электродами и зажимными вставками для трубок устанавливается на трубку, и график или программа сварки вызывается из памяти источника питания. Последовательность сварки запускается нажатием кнопки или клавиши мембранной панели, и сварка продолжается без вмешательства оператора.
Непрограммируемые переменные. Для обеспечения неизменно хорошего качества сварки необходимо тщательно контролировать параметры сварки. Это достигается за счет точности источника питания для сварки и программы сварки, которая представляет собой набор инструкций, вводимых в источник питания, состоящий из параметров сварки для сварки трубы или трубы определенного размера. Также должен существовать набор действующих стандартов сварных швов, который определяет критерии приемки сварных швов и некоторую систему контроля сварных швов и контроля качества, чтобы гарантировать, что сварные швы соответствуют согласованным критериям.Однако некоторые факторы и процедуры, помимо параметров сварки, также должны тщательно контролироваться. К этим факторам относятся использование хорошего оборудования для подготовки концов, хорошая практика очистки и обращения, хорошие допуски по размерам труб или других свариваемых компонентов, постоянство типа и размеров вольфрама, высокоочищенный инертный газ и внимательное отношение к изменениям ма -териальные жары.
Требования к подготовке концов труб к сварке гораздо более важны для орбитальной сварки, чем для ручной сварки.Сварное соединение для орбитальной сварки труб обычно представляет собой стыковое соединение квадратного сечения. Точная, последовательная, механически обработанная подготовка концов необходима для достижения повторяемости, которая ожидается от орбитальной сварки. Конец должен быть прямоугольным, без заусенцев или скосов на внешнем или внутреннем диаметре (внешний или внутренний диаметр), которые могут вызвать разницу в толщине стенки, поскольку сварочные токи зависят от толщины стенки.
Концы трубок должны входить в сварочную головку так, чтобы не было видимого зазора между двумя концами квадратного стыкового соединения.Хотя возможно завершить сварное соединение с небольшим зазором, это может отрицательно повлиять на качество сварки. Чем больше зазор, тем больше вероятность возникновения проблемы. Плохая подгонка может привести к полному провалу сварного шва. Пилы для труб, произведенные Джорджем Фишером и другими, которые разрезают трубы и обращают их к концам за одну операцию, или портативные токарные станки для подготовки концов, такие как произведенные Protem, Wachs и другие, обычно используются для получения гладких обработанных концов, подходящих для орбитальная сварка.Ножовки, ножовки, ленточные пилы и трубные резаки для этой цели не подходят.
В дополнение к параметрам сварки, которые вводятся в источник питания для выполнения сварного шва, существуют другие переменные, которые могут иметь сильное влияние на сварку, но не являются частью фактической программы сварки. К ним относятся тип и размеры вольфрама, тип и чистота газа, используемого для защиты дуги и продувки сварного шва изнутри, скорость потока газа, используемого для продувки, тип сварочной головки и используемого источника питания, конфигурация соединения, и любую другую относящуюся к делу информацию.Мы называем их «непрограммируемыми» переменными и записываем их в график сварочных работ. Например, тип газа считается важным параметром для спецификации процедуры сварки (WPS), выполняемой для квалификации процедуры сварки в соответствии с разделом IX ASME Кодекса по котлам и сосудам высокого давления. Изменение типа газа или изменение процентного содержания газовой смеси или устранение продувки внутреннего диаметра требует повторной аттестации процедуры сварки.
Вернуться к содержаниюСварочный газ. Нержавеющая сталь устойчива к окислению кислородом воздуха при комнатной температуре. Когда он нагревается до температуры плавления (1530 ° C или 2800 ° F для чистого железа), он сильно подвержен окислению. Инертный газ аргон чаще всего используется в качестве защитного газа, а также для продувки внутреннего сварного шва с помощью орбитального процесса GTAW. Чистота газа по отношению к кислороду и влаге определяет степень изменения цвета из-за окисления, которое появляется на сварном шве или рядом с ним после сварки. Окисление может быть светлого чайного цвета или слабого синего цвета, если продувочный газ не самого высокого качества или если система продувки не полностью герметична, так что следовые количества воздуха просачиваются в систему продувки.Отсутствие какой-либо очистки, конечно же, приводит к образованию черной корки на поверхности, обычно называемой «засахариванием». Аргон для сварки, который поставляется в баллонах, имеет чистоту 99,996-99,997% в зависимости от поставщика с содержанием кислорода 5-7 ppm и других примесей, в том числе H 2 0, 0 2 , C0 2 , углеводороды и т. Д., Всего 40 ppm как максимум. Аргон высокой чистоты в баллонах или жидкий аргон в баллонах Дьюара может иметь чистоту 99.999% или всего 10 ppm примесей с максимумом 2 ppm кислорода. Примечание. Во время продувки можно использовать газоочистители, такие как Nanochem или Gatekeeper, чтобы снизить уровень загрязняющих веществ до низких частей на миллиард (ppb).
Смешанные газы. Газовые смеси, такие как 75% гелий / 25% аргон и 95% аргон / 5% водород, могут использоваться в качестве защитных газов для специальных применений. Обе эти смеси дают более горячий сварной шов, чем сварка, выполненная при той же настройке программы, что и с аргоном.Смесь гелия особенно полезна для достижения максимального проплавления при сварке плавлением углеродистой стали. Консультант полупроводниковой промышленности продвигал использование смеси аргон / водород в качестве защитного газа для применений сверхвысокого давления. Водородная смесь имеет несколько преимуществ, но также имеет ряд серьезных недостатков. Преимущества заключаются в том, что он создает более влажную лужу и более гладкую поверхность сварного шва, что является желательным для создания системы подачи газа сверхвысокого давления с как можно более гладкой внутренней поверхностью.Присутствие водорода создает восстановительную атмосферу, так что, если кислород присутствует в следовых количествах в газовой смеси, полученный сварной шов выглядит чище с меньшим обесцвечиванием, чем при аналогичной концентрации кислорода в чистом аргоне. Этот эффект оптимален при концентрации водорода около 5%. Некоторые использовали смесь 95/5% аргона и водорода в качестве продувки внутреннего диаметра, чтобы улучшить внешний вид внутреннего сварного шва.
Сварной шов со смесью водорода, используемой в качестве защитного газа, более узкий, за исключением очень низкой серосодержащей теплоты нержавеющей стали, и в сварном шве выделяется больше тепла, чем при тех же настройках силы тока с несмешанным аргоном.Заметным недостатком смеси аргон / водород является то, что дуга значительно менее устойчива, чем дуга с чистым аргоном, и есть тенденция к блужданию дуги, которое может быть достаточно сильным, чтобы привести к отсутствию плавления. Движение дуги может исчезнуть при использовании другого источника смешанного газа, предполагая, что это может быть результатом загрязнения или плохого перемешивания. Так как количество тепла, производимого дугой, зависит от концентрации водорода, постоянная концентрация важна для достижения повторяемости сварных швов, и существует различие в предварительно смешанном баллонном газе.Другой недостаток состоит в том, что срок службы вольфрама значительно короче при использовании водородной смеси. Хотя причина разрушения вольфрама из-за смешанного газа не была определена, сообщалось, что возникновение дуги более затруднено, и вольфрам может нуждаться в замене только после одного или двух сварных швов. Смеси аргона и водорода нельзя использовать для сварки углеродистой стали или титана.
Вернуться к содержаниюВажность длины и геометрии вольфрама
Важной особенностью процесса TIG является то, что электрод не расходуется.Вольфрам имеет самую высокую температуру плавления из всех металлов (6098 ° F; 3370 ° C) и является хорошим эмиттером электронов, что делает его особенно подходящим для неплавящегося электрода. Его свойства улучшаются за счет добавления 2% определенных оксидов редкоземельных элементов, таких как оксид церия, лантана или тория, что улучшает зажигание дуги и стабильность дуги. Чистый вольфрам редко используется для GTAW, потому что церированный вольфрам обладает превосходными свойствами, особенно для орбитальной GTAW. Торированный вольфрам используется реже, чем раньше, потому что он в некоторой степени радиоактивен.
Электроды с шлифованной поверхностью имеют более однородные размеры. Гладкая поверхность всегда предпочтительнее шероховатой или неоднородной, поскольку неизменная геометрия электрода важна для получения стабильных однородных результатов сварки. Электроны, испускаемые наконечником (DCEN), передают тепло от вольфрамового наконечника к сварному шву. Более тонкий наконечник позволяет поддерживать плотность тока на очень высоком уровне, но может сократить срок службы вольфрама. Для орбитальной сварки очень важно, чтобы кончик электрода был отшлифован на станке, чтобы обеспечить повторяемость геометрии вольфрама и, следовательно, сварных швов.Тупой наконечник заставляет дугу возникать в одном и том же месте вольфрама от сварного шва к сварному шву. Диаметр наконечника определяет форму дуги и степень проплавления при определенном токе. Угол конуса влияет на характеристики тока / напряжения дуги и должен быть задан и контролироваться. Длина вольфрама важна, потому что можно использовать вольфрам известной длины для установки дугового промежутка. Дуговой промежуток при определенном значении тока определяет напряжение и, следовательно, мощность, приложенную к сварному шву.
Размер электрода и диаметр его наконечника выбираются в зависимости от сварочного тока. Если ток слишком велик для электрода или его наконечника, он может потерять металл из наконечника, тогда как использование электрода с диаметром наконечника, слишком большим для тока, может привести к блужданию дуги. Мы определяем диаметры электрода и наконечника по толщине стенки сварного шва и используем диаметр 0,0625 практически для всех стенок менее 0,093 дюйма, за исключением случаев использования мини-головок (модели 9-500 и модели 9-250), которые были спроектированы так, чтобы используется с 0.